0.7YS2熱力計算書氣

名稱符號單位 管徑及壁厚d×δmm 入口工質溫度t'℃ 出口工質溫度t"℃ 入口煙氣溫度θ'℃ 出口煙氣溫度θ"℃ 煙氣流速wym/s 工質流速wgm/s 受熱面面積am2 溫壓△t℃ 傳熱系數(shù)kkj/m2h℃ 傳熱量qkj/kg kj/kg -0.2202%＜0.5%計算合格 本鍋爐熱力計算按原蘇聯(lián)《鍋爐機組熱力計算——標準方法》（1973年版） 共8頁第8頁 △q=qη-(qlt+qgg+qdg+qsm)(100-q4)/100=57.74768225 誤差:│△q│/qr= 149.32 16792.863004.501002.653160.321597.46698.42 459.8298.2654.49 211.7109.0 671.0442.64385.49271.7

火箭發(fā)動機原理 2015年推力室熱力計算大作業(yè)報告 學號12151171 學生姓名段毓 2015年5月18日 1.理論方法 首先設定兩個假定的燃燒溫度t1，t2，用迭代編程方法計算出兩種溫度下 的燃燒室平衡組分，再由平衡組分計算出兩個總焓，然后線性插值求出tf。 根據(jù)tf，計算燃燒室真正的平衡組分、焓值、熵值以及比熱比。 根據(jù)壓強比和燃燒室溫度求出出口截面燃燒產物溫度te，并確定相鄰兩個 溫度te1和te2。 分別求出噴管出口截面在te1、te2條件下的平衡組分、焓值、熵值，因為是 等熵流動過程，所以用熵的“內插法”計算出真正te。 由te求出出口的平衡組分和發(fā)動機的理論比沖。 2.程序設計 #include #include #definenc11.2738 #definenh40.

供熱工程相關熱力計算公式

實用文檔 文案大全 冷卻塔的熱力計算 冷卻塔的任務是將一定水量q，從水溫t1冷卻到t2，或者冷卻△t＝t1－t2。 因此，要設計出規(guī)格合適的冷卻塔，或核算已有冷卻塔的冷卻能力，我們必須做 冷卻塔的熱力計算。 為了便于計算，我們對冷卻塔中的熱力過程作如下簡化假設： （1）散熱系數(shù)，散質系數(shù)v，以及濕空氣的比熱c，在整個冷卻過程被看 作是常量，不隨空氣溫度及水溫變化。 (2)在冷卻塔內由于水蒸氣的分壓力很小，對塔內壓力變化影響也很小， 所以計算中壓力取平均大氣壓力值。 （3）認為水膜或水滴的表面溫度與內部溫度一致，也就是不考慮水側的熱 阻。 (4)在熱平衡計算中，由于蒸發(fā)水量不大，也可以將蒸發(fā)水量忽略不計。 (5)在水溫變化不大的范圍內，可將飽和水蒸汽分壓力及飽和空氣與水溫 的關系假定為線性關系。 冷卻塔的熱力計算方法有焓差法、濕

冷卻塔的熱力計算 冷卻塔的任務是將一定水量q，從水溫t1冷卻到t2，或者冷卻△t＝t1－t2。 因此，要設計出規(guī)格合適的冷卻塔，或核算已有冷卻塔的冷卻能力，我們必須做 冷卻塔的熱力計算。 為了便于計算，我們對冷卻塔中的熱力過程作如下簡化假設： （1）散熱系數(shù)，散質系數(shù)v，以及濕空氣的比熱c，在整個冷卻過程被看 作是常量，不隨空氣溫度及水溫變化。 (2)在冷卻塔內由于水蒸氣的分壓力很小，對塔內壓力變化影響也很小， 所以計算中壓力取平均大氣壓力值。 （3）認為水膜或水滴的表面溫度與內部溫度一致，也就是不考慮水側的熱 阻。 (4)在熱平衡計算中，由于蒸發(fā)水量不大，也可以將蒸發(fā)水量忽略不計。 (5)在水溫變化不大的范圍內，可將飽和水蒸汽分壓力及飽和空氣與水溫 的關系假定為線性關系。 冷卻塔的熱力計算方法有焓差法、濕差法和壓差法等，其中最常用的是麥 克爾提出的焓差法，以下簡

鍋爐熱力計算標準

計算： 校核： 審核： 二○一三年十一月 wns2-1.25-y(q) 全自動燃油（氣）蒸汽鍋爐 （燃氣） 熱力計算書 目錄 ⅷ.第三回程螺紋煙管 ⅸ.節(jié)能器熱力計算 ⅹ.熱力計算匯總表 依據(jù)：《鍋爐機組熱力計算－標準方法》 上海工業(yè)鍋爐研究所二〇〇一年編印(73版編譯) ⅱ.燃料特性 ⅲ.理論空氣量，煙氣理論容積的計算 ⅳ.各受熱面煙道中煙氣特性表 ⅴ.鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算 ⅵ.爐膛熱力計算 ⅶ.第二回程螺紋煙管 ⅰ.鍋爐規(guī)范 1額定蒸發(fā)量dkg2000 2額定蒸汽壓力pmpa1.25 3額定蒸汽溫度t1℃194.00 4節(jié)能器出口溫度t2℃48.0 5給水溫度t３℃20 6冷空氣溫

燃燒計算(投脫硫工況2) 設計煤種校核煤種 一原始數(shù)據(jù) 1鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量dgrt/h鍋爐廠提供數(shù)據(jù)100100 2過熱器出口蒸汽壓力pgrmpa(g)鍋爐廠提供數(shù)據(jù)1.61.6 3過熱器出口蒸汽溫度tgr℃鍋爐廠提供數(shù)據(jù)130130 4再熱器蒸汽流量dzrt/h鍋爐廠提供數(shù)據(jù)10001000 5再熱器進口蒸汽壓力pzrjmpa(g)鍋爐廠提供數(shù)據(jù)0.80.8 6再熱器出口蒸汽壓力pzrcmpa(g)鍋爐廠提供數(shù)據(jù)1.61.6 7再熱器進口蒸汽溫度tzrj℃鍋爐廠提供數(shù)據(jù)7070 8再熱器出口蒸汽溫度tzrc℃鍋爐廠提供數(shù)據(jù)9090 9省煤器進口給水溫度tgs℃鍋爐廠提供數(shù)據(jù)65254.1 10省煤器進口給水壓力pgsmpa(g)15.815.8 11汽包壓力

cy% 6 氫hy%設計燃料數(shù)據(jù)2.83 1設計燃料數(shù)據(jù)48.47 wy% 公式及計算數(shù)值 共12頁第3頁 二、燃料參數(shù) (一):燃料特性（應用基元素成份） 設計取定 設計取定 上海夏能新能源科技有限責任公司 余熱鍋爐 熱力計算書 技術文件號: 序號名稱符號單位 2額定出口壓力（絕對壓力）p de mpa 一、鍋爐規(guī)范 (一):鍋爐基本參數(shù) 1額定蒸發(fā)量mw 給水壓力（絕對壓力）pgsmpa 3給水溫度tgs℃設計取定 設計取定 查表5出口蒸汽溫度t″℃ 4 6出口蒸汽壓力（絕對壓力） 7w% p″mpa設計取定 8 排污率ρ% 冷空氣溫度 設計取定 碳 設計燃料數(shù)據(jù)0.95 3氧oy%設計燃料數(shù)據(jù)6.26 2 4氮 5硫sy% ny% 7灰份a

項目名稱xx焦化廠10萬噸/年甲醇項目 廢熱鍋爐熱力計算 一、已知數(shù)據(jù) 1工藝氣體的總流量v73801nm3/h 廢熱鍋爐熱損失f0.05 廢熱鍋爐設計負荷fh1 2入口溫度下的氣體的熱力參數(shù) 入口溫度ti1000℃ 入口壓力pi17.5bar 比焓hi1.65544e+8kj/h 比熱cpi2.186kj/nm3℃ 導熱系數(shù)λi0.269w/m℃ 密度ρi2.154kg/m3 黏度μi4.41e-5pa*s 3出口溫度下的氣體的熱力參數(shù) 出口溫度to400℃ 出口壓力po17.2bar 比焓ho0.918e+8kj/h 比熱cpo1.941kj/nm3℃ 導熱系數(shù)λo0.146w/m℃ 密度ρo4.008kg/m3 黏度μo2.55e-5pa*s 4污垢系數(shù)及換熱管導熱系

序號名稱符號數(shù)值單位 一 1進口煙氣溫度q170℃ 2出口煙氣溫度p25℃ 3進口水溫t'30℃ 4出口水溫t"45℃ 5平均水溫t37.5℃ 6冷空氣溫度tlk20℃ 二 1ch495.9495% 2c2h40% 3c2h60.9075% 4c3h80.1367% 5c4h100% 6c5h120% 7h20% 8o20% 9co0% 10co23% 11h2s0.002% 12n20% 13h2o0.0062% 14應用基低位發(fā)熱量qdw y35160kj/m3 三 1理論空氣量v°9.3183nm3/kg 2n2理論容積v°n27.3614nm 3/kg 3ro2容積vro21.0118nm 3/kg 4h2o理論容

橫流塔的熱力計算～淋水傾斜的影響——本文的目的即為論述這種影響、文中首先推導了矩形橫謊塔中稀水傾斜時的熱力計算公式，然后變換到傾斜坐標上等內容。

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大型冷卻塔熱力計算模型

冷卻塔熱力計算模型比較 楊烽easthorse.netyf@easthorse.net 杜成琪華東電力設計院dcq@ecepdi.com 1.前言 冷卻塔是工業(yè)水循環(huán)利用的主要設備。冷卻塔中水的冷卻過程是一個水和空氣兩相間 同時發(fā)生熱質傳遞的過程，冷卻塔理論的任務就是分析和研究這個特定的過程。 從傳質過程的表達方式來看，冷卻塔熱力計算理論可分為焓差理論、壓差理論和濕差 理論。焓差理論以麥克爾方程為基礎[1]，將傳熱和傳質兩個過程用一個以焓差為推動力的 過程來表達，因簡潔及計算相對簡單而應用廣泛。壓差理論以水蒸汽分壓差為傳質推動力， 分析過程較嚴密但計算復雜，經(jīng)若干簡化后，這種計算方法仍在一定范圍內使用。濕差理論 以含濕量差為傳質推動力，threlkeld[2]和sutherland對此作了詳細的分析，這種計 算方法國內也有應用。 從冷卻塔理論的發(fā)展歷程看，絕大

1爐膽面積m2由結構計算8 2爐膽附加受熱面積m2由結構計算0 1煙管直徑dmm選取51 2煙管管壁厚度δmm選取3 3煙管根數(shù)n選取50 4煙管長度lm選取1.5 5 第二回程煙管煙氣流通面 積fym20.07952175 6附加吸熱面積ffm 2 由結構計算0 7第二回程煙管換熱面積hm210.6029 1 8螺紋管節(jié)距mm45 9螺紋管槽深mm2 1煙管直徑dmm選取51 2煙管管壁厚度δmm選取3 3煙管根數(shù)n選取40 4煙管長度lm選取1.5 5 第三回程煙管煙氣流通面 積fym20.0636174 6附加吸熱面積fm2由結構計算0 7第三回程煙管換熱面積hm28.48232 0 8螺紋管節(jié)距mm45 9螺紋管槽深mm2

1 目錄 文檔封面模板 本頁面為作品封面，下載文檔后可自 由編輯刪除！ 精呂文檔 2 前言 第一節(jié) 鍋爐課程設計任務書?????????????????????????????1 第二節(jié) 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別???????????????????????2 第三節(jié) 鍋爐整體布置的確定?????????????????????????????3 第四節(jié) 燃料產物和鍋爐熱平衡計算??????????????????????????4 第五節(jié) 爐膛設計和熱力計算?????????????????????????????6 第六節(jié) 屏式過熱器熱力計算?????????????????????????????12 第七節(jié) 高溫對流過熱器的計算?????????????????????????????15 第八節(jié) 低溫對流過熱器的計算????????????

一 揮發(fā)分vdaf30.07nar0.95 car48.47sar0.61 har2.83aar33.06 oar6.26mar7.82 19000kj/kg 二 序號名稱符號單位結果 1理論空氣量v 0 nm 3 /kg4.871 2ro2容積vro2nm3/kg0.909 3n2理論容積v0n2nm 3/kg3.856 4h2o理論容積v0h2onm 3/kg0.802 三 序號名稱符號單位結果 1過量空氣系數(shù)α1.65 2實際水蒸汽容積vh2onm3/kg0.853 3實際煙氣量vgnm3/kg8.733 4ro2容積份額rro2nm3/nm30.104 5h2o容積份額rh2onm3/nm30.092 6o2容積份額ro2nm3/nm30.073 7n2容積

工藝設計計算書 1．熱力性能計算 1．1熱力性能計算方法 工藝設計采用cti頒布的權威軟件“ctitoolkit”進行設計，并按gb7190.2― 1997《大型玻璃纖維增強塑料冷卻塔》進行校核，用焓差法計算，積分計算采用辛 普遜20段近似積分計算公式。 計算公式 逆流冷卻塔熱力計算基本方程式： 1 2 t t w ii dtc n（1） 式中： t1、t2―進、出塔水溫℃ i―冷卻塔淋水裝置中對應于某點溫度的空氣比焓kj/kg i″―與i對應的飽和空氣焓kj/kg k―蒸發(fā)水量帶走的熱量系數(shù) )20(56.0585 1 2 2 t t k（2） 20段近似積分計算公式： )111(2)111(411 6018421931200iiiiiiii tc nw （3） 式中： cw―水的比熱4.1868kj/（kg·℃） δt―進出水溫差

天然氣流量3000nm3/h天然氣進口溫度5℃ 工作壓力4mpa天然氣出口溫度25℃ 熱水進口溫度90℃ 熱水出口溫度70℃ 定壓比容cp2.183kj/(kg.℃)天然氣流量68m3/h 黏度μ0.010mpa.s壓縮系數(shù)z0.934 密度（標況）0.740kg/m^3密度（工作）ρ32.47kg/m^3 天然氣溫差δt20℃?zhèn)鳠釡夭瞀膖m65℃ 每秒進氣量0.617kg/s熱導率0.030w/(m.℃) 在換熱管內流速1.5m/s進出口計算直徑47mm 定壓比容cp4.178kj/(kg.℃)熱水流量1.28m3/h 黏度μ0.400mpa.s密度（標況）1000kg/m^3 熱水溫差δt20℃熱導率0.668w/(m.℃) q=cpmδt26924w

為有效抑制天然氣管道中水合物的形成,根據(jù)流體在多層圓筒壁圓管中流動的傳熱學理論,綜合考慮大地溫度變化、天然氣物性參數(shù)等多方面因素的影響,給出電伴熱埋地天然氣管道熱力計算的數(shù)值方法與計算公式,并應用于現(xiàn)場計算。在氣井的井口溫度一定的條件下,管道纏有電伴熱帶的出口溫度明顯升高,且溫度升高的最小值為3.8℃,最大值達19.8℃,計算結果與現(xiàn)場實測結果的相對誤差小于5%,表明所推導的溫降計算公式和編制的計算軟件完全能夠滿足油田生產的要求。

燃燒器計算書 二00二年月 上海煤氣酒店設備工程有限公司 燃燒器型號. 燃氣種類. 編制. 校對. 審核. 序號名稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源計算值選用值公式來源 一計算數(shù)據(jù) 1燃燒器熱負荷qkw給定14 2燃氣種類天然氣 3燃氣壓力hpa給定2000 4燃氣低熱值hlkj48383附錄1 5燃氣密度ρgkg/nm 31.0415附錄1 6相對密度s0.8054附錄1 7理論空氣需要量vonm3/nm312.52附錄1 二頭部計算 1火孔直徑dpmm選定5 2單個火孔面積fpmm21/4πdp 219.63495 3一次空氣系數(shù)a'選定0.55 4火孔出口氣流速度v