7050H13、7050T73鋁合金鉚釘線材試制

探討了熱處理制度對ly6-1新型鋁合金線材剪切、鉚接性能的影響,并對ly16-1與ly10合金線材高溫剪切性能及抗蝕性能進行了比較。

探討了熱處理制度對ly16－1新型鋁合金線材剪切、鉚接性能的影響，并對ly16－1與ly10合金線材高溫剪切性能及抗蝕性能進行了比較。

北京航空材料研究所研制出一種新型鉚釘材料,它的化學成份為al-5.7～6.7zn-1.9～2.6mg-2.0～2.6cu-0.08～0.15zr,另外還加入少量鈦、硼作細化劑。它的t73狀態(tài)的熱處理工藝為477±5℃40分鐘加熱,在38℃水中淬火,隨后立即121±5℃4h十

1 附件3: 聊城大學 大學生科技文化創(chuàng)新基金項目 申請書 項目名稱： 稀土(re)對7050鋁合金固溶時效組織和力學性能的影響研究 申請金額：3000元 申請人：程萌萌 指導教師：馬杰 所屬學院：材料科學與工程學院 申請日期：2014/4/16 實驗管理中心制表 一、基本情況 1．項目情況 項目名稱稀土(re)對7050鋁合金固溶時效組織和力學性能的影響研究 學科類別□√理工農類；□人文社科經管類 項目屬性 □創(chuàng)新性設計、制作、研究；□基礎性研究；□√應用性研究； □文學、藝術作品創(chuàng)作；□小發(fā)明、小創(chuàng)作、小設計等； □教師科研課題中的子項目；□國際、國內各類科技學術競賽； □社會（歷史、政治、法律、教育、經濟等）調研項目； □其他有價值的研究與實踐項目。 成果形式學術論文 2 項目來源□自主立題□√指導教師命題 研究期限自20

鋁及鋁合金鉚釘線與鉚釘鉚接、剪切試驗方法（審定稿） 國家標準編制說明 1編制依據 全國有色金屬標準化技術委員會有色標委[2004]第08號文件，下達了編制《鋁及鋁合 金鉚釘線與鉚釘鉚接、剪切試驗方法》標準的任務，確定由東北輕合金有限責任公司為主 編單位，并于2005年8月1日在五大連池的標準預審會上對此標準進行了預審，提出了此 審定稿。 2編制原則 2.1本標準是對gb3250-82及gb3252-82的整合修訂，修訂后的標準引進了國家標準中新 的力學術語符，并對文字及章節(jié)重新進行了規(guī)范化整編。 2.2根據國內具體生產設備檢驗狀況和用戶對產品檢測的使用要求，做到標準方法的合理 性與實用性。 2.3按照gb/t1.1-2000《標準化工作導則第一部分：標準的結構和編寫規(guī)則》和gb/t 1.2《標準化工作導則第2部分：標準的制

gb/t3250-2007《鋁及鋁合金鉚釘線與鉚釘剪切試方法及鉚釘線鉚接試驗方法》是鋁及其合金力學性能檢測方面的基礎標準之一,相關產品標準、貿易合同、技術協議等都要求鉚接、剪切試驗測定所需的性能,這就需要具有通用可靠、準確可行的鉚接、剪切試驗方法。"鋁及鋁合金鉚釘線與鉚釘剪切及鉚釘線鉚接試驗方法"經過長期的使用已達到相對成熟的程度,只是此標準已20多年沒有修訂,在其先進性和國際通用上已存在很大差距,因此修訂國家剪切、鉚接試驗方法達到與國際接軌很有必要。本文簡要介紹了gb/t3250—2007標準的修訂原則和標準結構,重點介紹了標準的主要修訂內容及修訂依據,闡述了新標準的特點和創(chuàng)新點。

通過對2017材料鉚釘的重復熱處理,對其機械性能進行了初步探討,并觀察了其金相組織,研究了經不同時效時間對剪切強度的影響。結果表明:2017鋁合金經固溶處理,并冷藏,取出后時效1.5h,即可達到該材料規(guī)定的剪切強度值。

通過分級淬火方法獲得7050鋁合金的時間—溫度—性能(ttp)曲線。結果表明:合金ttp曲線的鼻尖溫度為330℃,淬火敏感溫度區(qū)間為240~420℃;等溫保溫時,過飽和固溶體分解析出第二相粒子,在330℃附近,第二相(主要為η平衡相)的析出速率達到最高;隨著時間的延長,晶內η相數量增加、尺寸變大,時效后粒子周圍出現無沉淀析出區(qū),導致強化效果顯著降低;晶界處η相粒子粗化,由不連續(xù)分布形貌轉變?yōu)檫B續(xù)分布形貌,無沉淀析出帶寬化;鼻尖溫度的高相變驅動力和較快的擴散速率是η相析出和長大的主要原因,建議在淬火敏感區(qū)間應加快淬火冷卻速率避免平衡相的析出,而高于淬火敏感區(qū)間溫度時可適當降低冷卻速率減小熱應力的影響。

采用持續(xù)浸蝕、慢應變速率拉伸、動態(tài)和陽極化測試以及光學和掃描電鏡觀察等對7050t7451鋁合金厚板局域腐蝕性能的各向異性進行研究。結果表明:7050t7451鋁合金厚板由于存在明顯的微觀組織各向異性而導致腐蝕性能的各向異性;合金不同截面腐蝕性能的差異是由基體內殘余第二相分數的不同而引起的,殘余第二相分數越大表面腐蝕越嚴重;不同方向樣品的應力腐蝕敏感性順序依次為s>l>t方向(慢應變速率拉伸測試結果),晶粒長寬比越小抗應力腐蝕性能越好。

利用大型有限元軟件msc.marc,建立了7050鋁合金大鑄錠的半連續(xù)鑄造熱-力耦合有限元模型,模型采用8節(jié)點六面體單元,考慮了凝固時的液-固相變以及凝固潛熱的影響,定義了半連鑄過程復雜的邊界條件,分析了不同的鑄造速度對溫度場、應力場的影響規(guī)律。計算結果顯示,降低鑄造速度,可以減小鑄錠內層和外層冷卻速度的差別,降低鑄錠表層拉應力,有利于促進鑄錠的成形,減小產生裂紋的傾向性。

鋁合金具有比強度大、比重與熱膨脹系數小,塑性、熱穩(wěn)定性、導電性、導熱性與工藝性能好,有一定高溫強度,化學活性很高,易與空氣中氧作用形成牢固致密的al_2o_3薄膜,具有一定的抗蝕性能,可在淬火態(tài)下壓力加工,可熱處理強化等特性。為此,在航空、航天和民用工業(yè)得到廣泛應用。鋁合金結構件用鉚釘鉚接,鋁合金鉚釘起緊固件作用,因此,鉚釘質量優(yōu)劣和鉚接時間直接影響鋁合金構件的安全性、可靠性、穩(wěn)定性和壽命。依據鋁合金構件強度性能需要合理選擇不同鋁合金牌號鉚釘,正確進行鉚釘熱處理和嚴格按規(guī)定時間鉚入結構件。硬鋁合金鉚釘在剛淬火態(tài)下有很高塑性,易鉚接產生塑性鐓粗,確保鉚接在保留高塑性淬火態(tài)下進行鉚接,避免時效硬化后鉚接,導致鉚裂。硬鋁合金鉚釘常用的有七種牌號:ly1、ly4、ly8、ly9、ly1o、ly11、ly112,必須掌握其性能與熱

硬鋁合金鉚釘的熱處理

硬鋁合金鉚釘的熱處理

鋁合金以其優(yōu)良的性能在宇航工業(yè)和民用工業(yè)得到廣泛應用。鋁合金結構件用鉚釘鉚接,鉚釘質量的優(yōu)劣,直接影響到結構件的安全性、可靠性和壽命。依據鋁合金結構件強度性能需要,合理選擇不同鋁合金牌號鉚釘,并正確進行鉚釘熱處理和嚴格按規(guī)定時間鉚入結構件。硬鋁合金鉚釘在淬火態(tài)下有很高塑性,鉚接必須在保留淬火態(tài)高塑性時間內進行,硬鋁合金鉚釘淬火后易時效硬化,硬度、強度升高,塑性急劇降低,加上鉚釘鉚接時頭部塑性變形鐓粗產生冷作硬化,易導致鉚釘鉚裂,降低鋁合金結構件質量和壽命,甚至使用時發(fā)生事故。因此應避免時效硬化后鉚接。時效硬化時間長短決

2524-t3鋁合金被認為是目前綜合性能最好的飛機蒙皮用鋁合金,研究其在疲勞載荷狀態(tài)下的力學性能對材料的安全使用具有重要的意義。通過疲勞試驗研究2524-t3鋁合金鉚釘填充锪窩孔試樣在一種典型應力比、不同載荷水平下的疲勞性能,得到鉚釘填充锪窩孔試樣疲勞裂紋壽命的p-s-n曲線,同時借助掃描電鏡觀察疲勞裂紋的萌生和擴展行為。研究結果表明:2524-t3鋁合金鉚釘填充锪窩孔試樣具有良好的抗疲勞損傷性能;在指定疲勞壽命條件為3×106周次下,試樣在室溫軸向疲勞加載條件下的條件疲勞極限為108mpa;疲勞斷口由疲勞源區(qū)、裂紋擴展區(qū)及瞬斷區(qū)組成。

materialsciences材料科學,2017,7(3),260-265 publishedonlinemay2017inhans.http://www.hanspub.org/journal/ms https://doi.org/10.12677/ms.2017.73036 文章引用:黃宗斌,韋超忠,瞿剛,徐志丹.2a10鋁合金鉚釘電磁鉚接微觀組織演化研究[j].材料科學,2017,7(3): 260-265.https://doi.org/10.12677/ms.2017.73036 investigationonmicrostructureevolution of2a10aluminumalloyrivetin electromagneticriveting zongbinhuang,chao

美國陸軍研究實驗室(arl)和北美鎂合金elektron公司(mena)共同研究和評估了鎂合金回火az31b-h24軋制板。mena負責板材制造和力學特性分析,而美國arl負責抗彈性能分析。美國陸軍旨在以較小的質量提供更高性能的防護。鎂合金密度1.77g/cm3,約比鋁合金(2.68g/cm3)低35%,比鋼低77%,因此是一種具有潛在優(yōu)勢的裝甲合金材料。

采用dsc(differentialscanningcalorimetry)、金相、掃描電鏡及其能譜分析等方法,研究了7050超高強鋁合金φ200mm半連續(xù)圓鑄錠中非平衡凝固共晶體在dsc實驗過程的變化.結果表明:7050超高強鋁合金φ200mm半連續(xù)鑄錠中僅有一種非平衡凝固的低熔點共晶體,其開始熔化溫度為477℃;當dsc分析的加熱速度低于20℃/min時,在其加熱過程,半連續(xù)鑄錠中的非平衡凝固共晶體發(fā)生向具有更高熔化溫度的al2cumg(s相)的轉變,該合金中平衡s相的熔化溫度為490℃;采用dsc方法研究非平衡凝固產物時,應考慮其在加熱過程發(fā)生的轉變.

從理論和實驗兩方面研究7050航空鋁合金“單因素”本構模型中參數與溫度的相關性。通過位錯理論分析和進行材料基本關系式推導指出鋁合金材料模型受溫度的影響。設計準靜態(tài)壓縮實驗和高速沖擊壓縮實驗研究材料的靜、動態(tài)力學性能。通過對試驗數據的分析、擬合和比較,得出7050航空鋁合金“單因素”本構模型中的參數與溫度相關的結論。根據試驗結果建立材料參數與溫度之間的數學映射,并在此基礎上構建7050航空鋁合金“單因素”本構模型,最后進行切削實驗驗證模型的正確性。7050航空鋁合金“單因素”本構模型的建立為進一步開展切削加工有限元模擬和進行工藝優(yōu)化奠定基礎。

研究了噴嘴直徑(d)、相鄰噴嘴距離(l)和噴射壓力(p)對駐點區(qū)和紊流區(qū)換熱的影響。結果表明:在高壓(500kpa)下,紊流區(qū)心部換熱效果比駐點區(qū)心部強;當噴嘴直徑和噴射壓力一定,相鄰噴嘴距離對厚板冷卻有影響,距離越小,相鄰渦對互相干擾越大,紊流區(qū)冷卻強度加大;當l/d=8~14時,從470℃冷至300℃的平均冷卻速率出現波谷,l/d=14~20間出現波峰。

通過攪拌摩擦焊接頭硬度測試,確定了焊縫兩側軟化區(qū)分布區(qū)域;在軟化區(qū)埋設熱電偶,進行攪拌摩擦焊接實驗,檢測不同測溫點的熱循環(huán)曲線。將焊后接頭進行硬度測試,確定硬度最低點位置,對應測溫孔分布位置,獲得軟化區(qū)硬度最低點熱循環(huán)曲線。

通過光學顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡、電子背散射衍射以及硬度測試研究軋制變形速率對7050鋁合金微觀組織演變的影響,分析軋制變形速率影響合金淬火敏感性的微觀機理。結果表明:變形速率較小時(5s?1和8s?1),合金再結晶分數低,試樣中存在大量的亞組織結構,亞晶粒的尺寸較小,晶界較難分辨,為小角度晶界,固溶慢速淬火的試樣中少量η平衡相在亞晶界上形核析出;隨著變形速率的增加,亞晶長大,晶界平直逐漸向大角度晶界轉變,η平衡相在晶界上析出增加,在亞晶內部亦有明顯析出;當變形速率升高至15s?1時,固溶后試樣的再結晶百分數明顯增加,在大角度晶界處以及再結晶晶粒內出現大量非均勻形核析出,同時,在亞晶區(qū)域觀察到較多析出,與微觀組織演變對應,合金時效態(tài)硬度性能測試結果表明:隨著軋制變形速率增加,慢速淬火的試樣力學性能損失變大,合金淬火敏感性增加。