管道局部阻力損失

管道的阻力計(jì)算 管道的阻力計(jì)算 風(fēng)管內(nèi)空氣流動(dòng)的阻力有兩種，一種是由于空氣本身的粘滯性及其與管壁間的摩擦 而產(chǎn)生的沿程能量損失，稱(chēng)為摩擦阻力或沿程阻力；另一種是空氣流經(jīng)風(fēng)管中的管件及 設(shè)備時(shí)，由于流速的大小和方向變化以及產(chǎn)生渦流造成比較集中的能量損失，稱(chēng)為局部 阻力。通常直管中以摩擦阻力為主，而彎管以局部阻力阻力為主（圖6-1-1）。 圖6-1-1直管與彎管 （一）摩擦阻力 1．圓形管道摩擦阻力的計(jì)算 根據(jù)流體力學(xué)原理，空氣在橫斷面形狀不變的管道內(nèi)流動(dòng)時(shí)的摩擦阻力按下式計(jì) 算： （6-1-1） 對(duì)于圓形風(fēng)管，摩擦阻力計(jì)算公式可改為： （6-1-2） 圓形風(fēng)管單位長(zhǎng)度的摩擦阻力（又稱(chēng)比摩阻）為： （6-1-3） 以上各式中 λ——摩擦阻力系數(shù)； v——風(fēng)秘內(nèi)空氣的平均流速，m/s； ρ——空氣的密度，kg/m3； l——風(fēng)管長(zhǎng)度，m； rs——風(fēng)管的水力半徑，m； f—

. '. 談通風(fēng)管道局部阻力計(jì)算方法 胡寶林 在通風(fēng)除塵與氣力輸送系統(tǒng)中，管道的局部阻力主要在彎頭、變徑管、三通、 閥門(mén)等管件和重雜物分離器、供料器、卸料器、除塵器等設(shè)備上產(chǎn)生。由于管件形 狀和設(shè)備結(jié)構(gòu)的不確定性以及局部阻力的復(fù)雜性，目前許多局部阻力系數(shù)還不能用 公式進(jìn)行計(jì)算，只能通過(guò)大量的實(shí)驗(yàn)測(cè)試阻力再推算阻力系數(shù)，并制成表格供設(shè)計(jì) 者查詢(xún)。例如在棉花加工生產(chǎn)線上，常規(guī)的漏斗形重雜物分離器壓損為300ap左右， 離心式籽棉卸料器壓損為400ap左右，這些都是實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，由于規(guī)格結(jié)構(gòu)不同差異 也會(huì)很大，所以?xún)H供參考。只有一些常見(jiàn)的形狀或結(jié)構(gòu)比較確定的管件及設(shè)備可通 過(guò)公式計(jì)算阻力系數(shù)，例如彎頭、旋風(fēng)除塵器等。局部阻力是管道阻力的重要組成 部分，一個(gè)4rd90°彎頭的阻力相當(dāng)于2.5～6.5m的直管沿程阻力。由于涉及 到局部阻力的管件種類(lèi)繁多，不便一一列舉，

管段 1zwa50(320*320)型消聲彎管 2 3 5 10 12 15 18 21 22 23 24 25 20 26 11 13 14 16 17 19 4 6 7 8 9 90度彎頭 90度矩形三通直通 90度矩形三通直通 漸縮管 矩形三通通分流 90度彎頭3個(gè) 蝶閥 90度矩形三通旁通 90度彎頭 90度矩形三通旁通 90度彎頭 蝶閥 90度矩形三通旁通 矩形三通通分流 90度彎頭 蝶閥 蝶閥 90度矩形三通旁通 矩形三通通分流 90度彎頭 蝶閥 矩形三通通分流 90度矩形三通旁通 矩形三通通分流 90度彎頭 蝶閥 矩形三通通分流 90度彎頭 漸縮管 90度矩形三通直通 漸縮管 90度矩形三通直通 90度彎頭3個(gè) 90度矩形三通直通 90度矩形三通直通 90度矩形三通直通 漸縮管 90度矩形三通直通 漸擴(kuò)管 90度矩形三通直通 局部阻力系數(shù)計(jì)算表 管件設(shè)備名稱(chēng) 90度矩形三通

水泵揚(yáng)程計(jì)算及管道阻力損失計(jì)算

通風(fēng)管道局部損失(WK).

過(guò)濾器阻力損失

過(guò)濾器阻力損失 filterresistanceloss δp－－阻力損失，pa δp－－resistanceloss，pa λ－－摩擦系數(shù)，無(wú)因次 λ－－frictioncoefficient,dimensionless re－雷諾數(shù)，re=(ω·dn)/u，無(wú)因次 re－reynoldsnumber，re=(ω·dn)/u，dimensionless ω－流體速度，m/s ω－fluidvelocity，m/s ρ－流體密度，kg/m3 ρ－fluiddensity，kg/m3 μ－動(dòng)力粘度，kg/m·s μ－dynamicviscosity，kg/m·s u－運(yùn)動(dòng)粘度u=μ/ρ，m2/s u－movementviscosityu=μ/ρ，m2/s l－當(dāng)量直管段長(zhǎng)度，m，類(lèi)管件過(guò)濾器查閱下表“類(lèi)管件過(guò)濾器公稱(chēng)直徑與

1 談通風(fēng)管道局部阻力計(jì)算方法 胡寶林 在通風(fēng)除塵與氣力輸送系統(tǒng)中，管道的局部阻力主要在彎頭、變徑管、三通、 閥門(mén)等管件和重雜物分離器、供料器、卸料器、除塵器等設(shè)備上產(chǎn)生。由于管件形 狀和設(shè)備結(jié)構(gòu)的不確定性以及局部阻力的復(fù)雜性，目前許多局部阻力系數(shù)還不能用 公式進(jìn)行計(jì)算，只能通過(guò)大量的實(shí)驗(yàn)測(cè)試阻力再推算阻力系數(shù)，并制成表格供設(shè)計(jì) 者查詢(xún)。例如在棉花加工生產(chǎn)線上，常規(guī)的漏斗形重雜物分離器壓損為300ap左右， 離心式籽棉卸料器壓損為400ap左右，這些都是實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，由于規(guī)格結(jié)構(gòu)不同差異 也會(huì)很大，所以?xún)H供參考。只有一些常見(jiàn)的形狀或結(jié)構(gòu)比較確定的管件及設(shè)備可通 過(guò)公式計(jì)算阻力系數(shù)，例如彎頭、旋風(fēng)除塵器等。局部阻力是管道阻力的重要組成 部分，一個(gè)4rd90°彎頭的阻力相當(dāng)于2.5～6.5m的直管沿程阻力。由于涉及 到局部阻力的管件種類(lèi)繁多，不便一一列舉，因此，本文以

分析了影響工業(yè)燒嘴冷卻水管道沿程阻力損失的因素,明確了沿程阻力系數(shù)是主導(dǎo)因素,計(jì)算了工業(yè)燒嘴冷卻水管路阻力損失。檢驗(yàn)表明,計(jì)算值與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)符合較好,說(shuō)明計(jì)算方法可用于阻力損失的實(shí)際計(jì)算,指出螺旋管的盤(pán)繞方式和幾何因素對(duì)流動(dòng)阻力的影響不可低估。研究結(jié)果可為燒嘴的設(shè)計(jì)和燒嘴冷卻水泵選型等提供科學(xué)依據(jù)。

以上的管路阻力和水泵揚(yáng)程的計(jì)算皆可用估算及查表的方法快 速求得，詳細(xì)計(jì)算過(guò)程及結(jié)果如下： 冷凍水泵的揚(yáng)程估算： 1.冷水機(jī)組阻力：60—100kpa（取100kpa即10m水柱） 2.管路阻力：制冷機(jī)房，除污器、集水器、分水器及管路等的阻力： 50kpa（5m水柱）； 取輸配側(cè)管路長(zhǎng)度250m,其比摩阻200pa/m. 則摩擦阻力為：250x200=50000pa=50kpa（5m水柱） 考慮輸配側(cè)的局部阻力為摩擦阻力的50%，則局部阻力為 50x0.5=25kpa（2.5m水柱） 統(tǒng)計(jì)管路的總阻力為：50+50+25=125kpa（12.5m水柱）。 3.空調(diào)末端裝置阻力：20—50kpa（取20kpa即2m水柱） 4.調(diào)節(jié)閥的阻力：40kpa（4m水柱） 冷凍水系統(tǒng)的各部分阻力之和為：80+110+50+40=280

壓力管道局部應(yīng)力分析

對(duì)泥沙管道輸送阻力損失計(jì)算的wasp方法作了詳細(xì)的分析,編制了利用wasp方法計(jì)算阻力損失的計(jì)算機(jī)程序,應(yīng)用該程序?qū)δ彻艿浪斔图?xì)沙阻力損失進(jìn)行計(jì)算.計(jì)算結(jié)果表明wasp方法與實(shí)測(cè)值吻合較好.

過(guò)濾器阻力損失計(jì)算 δp－－阻力損失，pa λ－－摩擦系數(shù)，無(wú)因次 re－雷諾數(shù)，re=(ω·dn)/u，無(wú)因次 ω－流體速度，m/s ρ－流體密度，kg/m μ－動(dòng)力粘度，kg/m·s u－運(yùn)動(dòng)粘度u=μ/ρ，m/s l－當(dāng)量直管段長(zhǎng)度，m，類(lèi)管件過(guò)濾器查閱下表“類(lèi)管件過(guò)濾器公稱(chēng)直徑與當(dāng)量直管段長(zhǎng) 度關(guān)系” d－類(lèi)管件過(guò)濾器內(nèi)徑，m dn－當(dāng)量直徑m，類(lèi)管件過(guò)濾器取管件內(nèi)徑"d"，筒殼式過(guò)濾器取‘4s/c’ s－液體流通面積，m c－液體濕周（濕潤(rùn)周長(zhǎng)），c＝2x（筒體內(nèi)徑＋筒體高度）m ξ-入口阻力系數(shù)，取1.1 ξ-出口阻力系數(shù)，取0.5 過(guò)濾器公稱(chēng)通徑與當(dāng)量直管段長(zhǎng)度關(guān)系 公稱(chēng)通徑dn5080100150200 當(dāng)量直管段長(zhǎng)度l (×10mm) 25∽3018∽2315∽2022∽3832∽40 公稱(chēng)直徑

采用數(shù)值模擬與模型試驗(yàn)相結(jié)合的方法對(duì)模型泵裝置出口拍門(mén)的阻力損失進(jìn)行研究。通過(guò)模型試驗(yàn)獲得了出口拍門(mén)在不同開(kāi)啟角度時(shí)的阻力損失值,歸納了拍門(mén)阻力損失隨流量變化的規(guī)律。結(jié)果表明:拍門(mén)阻力損失受導(dǎo)葉出口環(huán)量的影響,阻力損失與流量的平方不呈正比,在相同流量時(shí),泵裝置效率下降值與拍門(mén)開(kāi)度亦非正相關(guān)。應(yīng)用cfd軟件對(duì)泵裝置設(shè)計(jì)工況時(shí)拍門(mén)開(kāi)啟角度25°及無(wú)拍門(mén)時(shí)出水流態(tài)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,分析了有、無(wú)拍門(mén)的出流流態(tài),依據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果預(yù)測(cè)了拍門(mén)阻力損失,在設(shè)計(jì)工況時(shí)的數(shù)值預(yù)測(cè)值與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。

y型過(guò)濾器阻力損失計(jì)算 δp－－阻力損失，pa λ－－摩擦系數(shù)，無(wú)因次 re－雷諾數(shù)，re=(ω·dn)/u，無(wú)因次 ω－流體速度，m/s ρ－流體密度，kg/m μ－動(dòng)力粘度，kg/m·s u－運(yùn)動(dòng)粘度u=μ/ρ，m/s l－當(dāng)量直管段長(zhǎng)度，m，類(lèi)管件過(guò)濾器查閱下表“類(lèi)管件過(guò)濾器公稱(chēng)直徑與當(dāng)量直管段長(zhǎng)度關(guān)系” d－類(lèi)管件過(guò)濾器內(nèi)徑，m dn－當(dāng)量直徑m，類(lèi)管件過(guò)濾器取管件內(nèi)徑"d"，筒殼式過(guò)濾器取‘4s/c’ s－液體流通面積，m c－液體濕周（濕潤(rùn)周長(zhǎng)），c＝2x（筒體內(nèi)徑＋筒體高度）m ξ-入口阻力系數(shù)，取1.1 ξ-出口阻力系數(shù)，取0.5 1）對(duì)于‘y型’等管件類(lèi)過(guò)濾器，按下式計(jì)算： 2）對(duì)于‘筒殼’類(lèi)過(guò)濾器，按下式計(jì)算： 過(guò)濾器公稱(chēng)通徑與當(dāng)量直管段長(zhǎng)度關(guān)系 公稱(chēng)通徑dn5080100150

y型過(guò)濾器阻力損失計(jì)算 δp－－阻力損失，pa λ－－摩擦系數(shù)，無(wú)因次 re－雷諾數(shù)，re=(ω·dn)/u，無(wú)因次 ω－流體速度，m/s ρ－流體密度，kg/m μ－動(dòng)力粘度，kg/m·s u－運(yùn)動(dòng)粘度u=μ/ρ，m/s l－當(dāng)量直管段長(zhǎng)度，m，類(lèi)管件過(guò)濾器查閱下表“類(lèi)管件過(guò)濾器公稱(chēng)直徑與當(dāng)量直管段長(zhǎng)度關(guān)系” d－類(lèi)管件過(guò)濾器內(nèi)徑，m dn－當(dāng)量直徑m，類(lèi)管件過(guò)濾器取管件內(nèi)徑"d"，筒殼式過(guò)濾器取‘4s/c’ s－液體流通面積，m c－液體濕周（濕潤(rùn)周長(zhǎng)），c＝2x（筒體內(nèi)徑＋筒體高度）m ξ-入口阻力系數(shù)，取1.1 ξ-出口阻力系數(shù)，取0.5 1）對(duì)于‘y型’等管件類(lèi)過(guò)濾器，按下式計(jì)算： 2）對(duì)于‘筒殼’類(lèi)過(guò)濾器，按下式計(jì)算： 過(guò)濾器公稱(chēng)通徑與當(dāng)量直管段長(zhǎng)度關(guān)系 公稱(chēng)通徑dn5080100150

在對(duì)幾種不同曲率半徑的軟管進(jìn)行了阻力損失試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,通過(guò)對(duì)試驗(yàn)實(shí)測(cè)資料的統(tǒng)計(jì)分析,推導(dǎo)出一定流量范圍內(nèi),在特定管徑和曲率半徑下的軟管阻力損失公式h=flqm,對(duì)卷盤(pán)式噴灌機(jī)的設(shè)計(jì)有一定的實(shí)用價(jià)值。

提出了將管件折算成直線管長(zhǎng)，使管段的沿程水頭損失和局部水頭損失同步進(jìn)行，并分別導(dǎo)出了室內(nèi)給水和熱水管件折算長(zhǎng)度計(jì)算公式，計(jì)算方法簡(jiǎn)單，結(jié)果準(zhǔn)確。

第期李榮春等減小空調(diào)系統(tǒng)阻力損失的幾種措施 減小空調(diào)系統(tǒng)阻力損失的幾種措施 李榮春劉志常 山西省工業(yè)設(shè)備安裝公司太原 空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)的阻力損失對(duì)系統(tǒng)的運(yùn)行效果 影響很大 。 阻力損失過(guò)大 , 不僅加大了運(yùn)行能 耗 , 嚴(yán)重時(shí)還可能造成風(fēng)量不足 , 風(fēng)口風(fēng)量分配 達(dá)不到設(shè)計(jì)要求 , 以致空調(diào)房間內(nèi)氣流組織失 衡和空氣品質(zhì)下降等 , 同時(shí)給系統(tǒng)調(diào)試增加了 難度 。 空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)的阻力損失由兩部分組成一 是由管壁粗造度和空氣粘度產(chǎn)生的摩擦阻力損 失二是由管系中的異形管件和設(shè)備引起的局 部阻力損失 。 后者是系統(tǒng)阻力損失的主要部 分 , 高時(shí)可占到左右 。 異形部件的制作安 裝形式對(duì)其局部阻力損失的影響很大 , 本文第 一作者總結(jié)了在廠 、 太原興安化學(xué)材料廠 等多個(gè)空調(diào)通風(fēng)工程的施工經(jīng)驗(yàn) ,

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輸入?yún)?shù)流量q（m3/h）直徑d(m) 顯示28000.2 彎頭(個(gè))30閥門(mén)(個(gè)) 直管段長(zhǎng)度（m）500壓強(qiáng)損失pa 光滑管道直管段阻力計(jì)算 密度ρ(kg/m3)粘度μ(pa·s) 1.2930.0000186 5 87265 力計(jì)算公式 創(chuàng)建:胡格

2 2 lu dp du re 管道阻力的測(cè)定 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康?1、學(xué)習(xí)直管摩擦阻力δpf，直管摩擦系數(shù)λ和管件局部阻力系數(shù)的測(cè)定方法 2、掌握直管摩擦系數(shù)λ與雷諾數(shù)re之間關(guān)系的測(cè)定方法及其變化規(guī)律 二、實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 1、測(cè)定水流過(guò)一段等直徑水平管的摩擦系數(shù)λ和re的關(guān)系（在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)中作圖）。 2、測(cè)定不同流量下，流體經(jīng)90°彎管時(shí)的流動(dòng)阻力系數(shù)。 三、基本原理 （1）測(cè)定λ和re的關(guān)系曲線： 直管的摩擦系數(shù)是re和相對(duì)粗糙度的函數(shù) )(re, d f 相對(duì)粗糙度一定， (re)f λ與阻力損失的關(guān)系： 2 2 u d l hf hf由直管兩端能量衡算方程求出 1p +gz1+ 2 2 1u+we= 2p +gz2+ 2 2 2u＋hf1-2he＝0；z1＝z2；u1＝u2 21 21 pp hf 式中:hf——阻力損失，j/kg d