工藝參數(shù)對(duì)鋁合金激光填絲搭接焊縫成形影響

研究了4mm厚低碳鋼鋼板在不同工藝參數(shù)下a-tig焊與tig焊的焊縫成形規(guī)律。研究表明:焊接電流大小對(duì)焊縫及haz的大小及形狀有很大的影響,隨著電流的增大,熔深及焊縫表面的熔寬都增大,但在相同電流下,a-tig焊的熔深比tig焊大,表面熔寬比tig焊窄;隨著電流的增大,haz的形貌有明顯變化,隨著電流的增大,添加活性劑后的a-tig焊焊縫熔深增大的效果也越來(lái)越明顯。

單組分氟化物焊劑對(duì)鈦合金氬弧焊焊縫成形的影響——對(duì)厚2．5mm的bt20鈦合金平板，沿不同氟化物焊劑進(jìn)行tig焊接(a—tig)，并與相同規(guī)范下的常規(guī)tig焊進(jìn)行對(duì)比，試驗(yàn)證明，不同的單組分氟化物焊劑對(duì)焊縫成形、熔透深度的影響有較大差別。文中分析了a—tig焊得到...

針對(duì)焊條電弧焊存在的問題,研究了一種新型的采用脈沖電流的焊條電弧焊工藝—脈沖焊條電弧焊.以q345e鋼板為試驗(yàn)?zāi)覆?研究了脈沖焊條電弧焊工藝對(duì)焊縫成形的影響.試驗(yàn)結(jié)果表明,脈沖電弧力可對(duì)焊接熔池形成有效的振蕩和沖擊,減少焊接缺陷,很容易實(shí)現(xiàn)對(duì)接焊縫單面焊雙面成形.

隨著激光加工技術(shù)的發(fā)展,其在汽車工業(yè)的應(yīng)用步伐逐漸加快,特別是車身激光焊接技術(shù),在提高汽車生產(chǎn)制造水平、提高生產(chǎn)效率上發(fā)揮了重要作用。車身激光焊接技術(shù)可降低車身質(zhì)量、提高車身的裝配精度、增加車身的剛度、提高

采用微型脈沖激光實(shí)現(xiàn)了0.2mm厚321不銹鋼片的對(duì)接焊,研究了脈沖頻率、脈沖寬度和脈沖功率等工藝參數(shù)對(duì)焊縫成形的影響規(guī)律。結(jié)果表明,0.2mm厚321不銹鋼片的微激光對(duì)接焊容易在焊縫處產(chǎn)生燒穿,在收弧處形成較深的弧坑。在其它工藝參數(shù)固定不變時(shí),減小脈沖頻率和脈沖寬度均可以減少或避免焊縫的燒穿,改善焊縫成形;減小脈沖功率有利于避免焊縫收弧處較深弧坑的形成,但脈沖功率過(guò)小會(huì)導(dǎo)致未焊合。當(dāng)脈沖功率分?jǐn)?shù)為12%時(shí),脈沖頻率在較寬的范圍內(nèi)變化都能獲得成形良好、無(wú)缺陷的焊接接頭。焊縫組織由中心部位的等軸晶和邊緣細(xì)小的柱狀晶組成,在焊縫和母材的交界處幾乎不存在焊接熱影響區(qū)。

對(duì)10mmaz61鎂合金板材進(jìn)行了真空電子束深熔焊接數(shù)值模擬研究.考慮到焊接過(guò)程中高溫金屬蒸氣等離子體的熱效應(yīng)及真空電子束焊接"匙孔"深熔熱效應(yīng)特征,建立了高斯面熱源與雙橢球體熱源復(fù)合的移動(dòng)熱源模型,采用數(shù)值模擬的方法研究了鎂合金真空電子束焊接溫度循環(huán)特征及不同焊接工藝對(duì)焊縫成形的影響.結(jié)果表明,建立的復(fù)合熱源模型能夠獲得電子束深熔焊接的效果,并可模擬不同焊接工藝下的溫度場(chǎng)分布與電子束熱源作用下的焊縫成形,這也證明了該模型在az61鎂合金電子束平板焊接的熱效應(yīng)模擬中有較好的適用性.

活性劑對(duì)co2氣體保護(hù)焊焊縫成形及飛濺的影響——使用自制的活牲焊絲，研究丁活攔e劑對(duì)0o2氣體保護(hù)焊焊縫戚形及飛濺的影響結(jié)果表明使用活性劑可以使焊接飛濺率大太降低．焊縫熔深增加，熔寬增大．焊縫表面戚形光滑。認(rèn)為co2氣體保護(hù)焊飛濺降低的原因，是因?yàn)榛?..

激光切割工藝參數(shù)(鋁合金和鋁板)

激光切割工藝參數(shù)(鋁合金和鋁板)

以ti粉、si粉和te粉作為活性劑,研究了單質(zhì)對(duì)低碳鋼直流正接a-tig焊焊縫成形的影響,分析了單質(zhì)影響熔深的機(jī)理.在試驗(yàn)條件下,傳統(tǒng)tig焊的焊縫深寬比為0.24.添加三種活性劑后,焊縫表面都成形良好,te粉使得焊縫余高增大.ti粉和te粉能顯著增加熔深,si粉對(duì)焊縫熔深影響則相對(duì)較小.ti和si粉能使熔寬收縮,而te粉對(duì)熔寬幾乎沒有影響.在活性劑作用下,ti粉的焊縫深寬比為0.43;而te粉的為0.40,si粉的只有0.35.si粉、ti粉、te粉三者的焊縫熔深排序與其原子半徑的大小順序相同,焊縫熔深變化與單質(zhì)原子半徑大小關(guān)系密切.

研究了不同激光參量組以及激光與鋁合金相互作用產(chǎn)生物對(duì)條碼等級(jí)的影響,尋找適合工業(yè)應(yīng)用的最優(yōu)激光參量組。實(shí)驗(yàn)采用nd…yag激光器作為加工源,通過(guò)調(diào)節(jié)搭配激光四參量實(shí)現(xiàn)3136種不同功率密度激光在鋁合金表面標(biāo)識(shí)二維碼,并使用integra條碼檢測(cè)儀對(duì)標(biāo)識(shí)條碼進(jìn)行分級(jí)。統(tǒng)計(jì)分析條碼等級(jí)分布推得最優(yōu)加工參量組為:有效矢量步長(zhǎng)0.005～0.009mm,有效矢量步間延時(shí)29～43μs,q驅(qū)頻率7～10khz,q驅(qū)釋放時(shí)間13～19μs。同時(shí)分析兩組激光參量加工模塊的掃描電鏡(sem)圖片和能譜(eds)數(shù)據(jù),推知激光與鋁合金相互作用的4個(gè)階段,從微觀上解釋了激光參量與材質(zhì)對(duì)條碼等級(jí)的影響。

2060-t8鋁鋰合金是具有低密度、高比強(qiáng)度,及良好低溫性能的新型輕量化航空材料。采用光纖激光器并填充5087(al-mg-zr)焊絲焊接2mm厚2060-t8鋁鋰合金,研究了工藝參數(shù)對(duì)焊接接頭熱裂紋敏感性的影響,分析了焊接接頭的顯微組織及力學(xué)性能。研究結(jié)果表明,結(jié)晶裂紋敏感性隨激光功率和焊接速度的增加而增加,隨送絲速度的增加而降低。在激光功率為3kw、焊接速度和送絲速度為3m/min的工藝參數(shù)下接頭成形良好,無(wú)焊接裂紋,焊接接頭的平均抗拉強(qiáng)度為309mpa,斷裂發(fā)生在焊縫區(qū)。同焊縫上部及下部相比,焊縫腰部熔合線附近細(xì)晶區(qū)等軸晶數(shù)量較多且柱狀晶明顯細(xì)化,這與熔池流動(dòng)機(jī)制與邊界層厚度有關(guān)。

以5b06變形鋁合金為研究對(duì)象,重點(diǎn)開展了成形模式、成形電流、成形速度、冷卻時(shí)間等工藝參數(shù)對(duì)5b06變形鋁合金電弧增材制造成形的影響。結(jié)果表明：成形電流、成形速度是多層單道電弧增材制造的重要影響因素。根據(jù)多層單道試驗(yàn)效果推薦選用工藝參數(shù)為：c＋p成形模式,成形電流90-120a,成形速度6-9mm/s,每層提升高度1.5mm,氣體保護(hù)流量20l/min。多層單道成形時(shí)層間停留可以有效地避免各層之間的熱積累效應(yīng),適當(dāng)?shù)膶娱g停留時(shí)間可以改善金屬表面氧化,避免出現(xiàn)金屬流淌,可有效提高成形表面精度。

基于均勻設(shè)計(jì)法堿性燒結(jié)焊劑焊縫成形研究——采用均勻設(shè)計(jì)法研究了mgo—caf2-a1203一si02~t性渣系燒鮚焊荊的焊縫成形；應(yīng)用數(shù)理統(tǒng)計(jì)方法回歸出了焊荊中各組分與焊縫成形的數(shù)學(xué)模型：獲得了電熔鎂、大理石、氟石、鋁礬土、金紅石與黏土的變互作用對(duì)焊縫成形的影...

采用er4047焊絲及er2319焊絲對(duì)2519鋁合金進(jìn)行熔化極惰性氣體保護(hù)焊(mig),并對(duì)焊接接頭的力學(xué)性能和焊縫組織進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,用er2319焊絲焊接的焊接接頭的力學(xué)性能優(yōu)于er4047焊絲;er2319焊絲細(xì)化了焊縫區(qū)的組織;2519鋁合金焊接接頭的抗拉強(qiáng)度低于母材,焊縫處是焊接接頭的最薄弱環(huán)節(jié),其次是焊接熱影響區(qū)內(nèi)的軟化區(qū),θ′相粒子受熱影響而粗化是形成軟化區(qū)的主要原因。

改進(jìn)激光焊接工藝參數(shù)提高焊縫表面質(zhì)量

aa5754鋁鎂合金板料是汽車工業(yè)中使用最為廣泛的材料之一,它的成形性能與鋼板有著本質(zhì)的不同。采用有限元數(shù)值模擬技術(shù),通過(guò)對(duì)帶法蘭圓筒形件進(jìn)行數(shù)值模擬,著重分析了摩擦系數(shù)、壓邊力、相對(duì)凹模圓角半徑以及相對(duì)凸模圓角半徑四個(gè)主要工藝參數(shù)對(duì)aa5754鋁鎂合金板料成形性能的影響,并與st16鋼板的成形性能進(jìn)行對(duì)比,得出在相同工藝參數(shù)條件下,aa5754板料成形性能不如st16鋼板的結(jié)論。

采用不同的工藝參數(shù)對(duì)建筑結(jié)構(gòu)鋼q345b進(jìn)行了攪拌摩擦焊-激光復(fù)合焊接試驗(yàn),并進(jìn)行了顯微組織、力學(xué)性能和疲勞性能的檢測(cè)。結(jié)果表明,隨激光功率或攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度增大,接頭焊核區(qū)平均晶粒尺寸先減小后增大,接頭的抗拉強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率、接頭系數(shù)、疲勞壽命則先增大后減小;采用激光功率2w、攪拌頭旋轉(zhuǎn)速度1200r/min時(shí),接頭焊核區(qū)平均晶粒尺寸低至8.4μm,接頭系數(shù)、疲勞壽命分別高達(dá)95.6%、28622次。

鋁合金激光焊接難點(diǎn)及解決對(duì)策 一、概述 鋁合金具有高比強(qiáng)度、高比模具和高疲勞強(qiáng)度以及良好的斷裂韌性和較低的裂紋擴(kuò)展率，同 時(shí)還具有優(yōu)良的成形工藝性和良好的抗腐蝕性。因此，廣泛應(yīng)用于各種焊接結(jié)構(gòu)和產(chǎn)品中。 傳統(tǒng)的鋁合金焊接一般采用tig焊或mig焊工藝，但所面臨的主要問題是焊接過(guò)程中較大 的熱輸入使鋁合金變形大，焊接速度慢，生產(chǎn)效率低。由于焊接變形大，隨后的矯正工作往 往浪費(fèi)大量的時(shí)間，增加了制造成本，影響了生產(chǎn)效率和生產(chǎn)質(zhì)量，而激光焊接具有功率密 度高、焊接熱輸入低、焊接熱影響區(qū)小和焊接變形小等特點(diǎn)，使其在鋁合金焊接領(lǐng)域受到格 外的重視。 鋁合金激光焊接的主要難點(diǎn)在于： 1、鋁合金對(duì)激光束的高初始反射率及其本身的高導(dǎo)熱性，使鋁合金在未熔化前對(duì)激光的 吸收率低，“小孔”的誘導(dǎo)比較困難。 2、鋁的電離能低，焊接過(guò)程中光致等離子體易于過(guò)程和擴(kuò)散，使得焊接穩(wěn)定性差。

利用擠壓鑄造工藝制造了adc12鋁合金連桿端蓋零件,分析了澆注溫度和比壓對(duì)擠壓鑄造零件力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明,采用擠壓鑄造工藝可以成功地制造出具有較高的表面品質(zhì)和力學(xué)性能的adc12鋁合金連桿端蓋零件。澆注溫度和比壓對(duì)擠壓鑄造連桿端蓋的力學(xué)性能有著較大影響,最佳的澆注溫度和比壓分別為700℃和250mpa,此時(shí)其抗拉強(qiáng)度達(dá)到366mpa,伸長(zhǎng)率達(dá)到6.5%。

以adc12鋁合金支架壓鑄件為研究對(duì)象,研究了慢壓射速度、壓射壓力、澆注溫度等鑄造工藝參數(shù)對(duì)鑄件氣孔的影響,試驗(yàn)結(jié)果顯示低的慢壓射速度由于緩慢排氣,有利于減少缺陷,但是當(dāng)一級(jí)壓射速度增加到95l/min時(shí),反而有利于減少缺陷。此外,較低的澆注溫度以及適當(dāng)?shù)膲鸿T壓力有利于減少鑄件的氣孔數(shù)量。

利用激光填絲焊接方法對(duì)5a90鋁鋰合金薄板焊接頭的組織性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:激光填絲焊接頭的主要組織特征為細(xì)晶層和焊縫區(qū)大范圍等軸晶,與激光焊接頭類似,而不同之處表現(xiàn)為激光填絲焊接頭的顯微組織相對(duì)細(xì)化,柱狀晶區(qū)范圍相對(duì)減小。激光填絲焊縫區(qū)硬度hv0.2(925.7mpa)略低于激光焊縫區(qū)硬度(956.5mpa),但前者硬度分布更加均勻。激光填絲焊接頭的抗拉強(qiáng)度稍低于激光焊接頭,分別達(dá)母材的79.22%和73.03%,但其斷后延伸率卻顯著高于后者,分別達(dá)母材的38.65%和20.38%。綜上所述,5a90鋁鋰合金激光填絲焊接頭的組織性能略優(yōu)于激光焊接頭,若使激光填絲焊接頭的綜合力學(xué)性能達(dá)到使用要求,不僅需要焊后熱處理強(qiáng)化,還需要與母材匹配性更好的焊絲。