擠擴(kuò)多盤樁承力擴(kuò)大盤直徑對(duì)單樁承載力影響試驗(yàn)

單樁承載力——一、單樁軸向荷載傳遞機(jī)理和特點(diǎn)　　二、單樁軸向容許承載力按土的支承力的確定　　三、單樁橫軸向容許承載力的確定　　四、按樁身材料強(qiáng)度確定單樁承載力　　五、關(guān)于樁的負(fù)摩阻問題　　樁基礎(chǔ)=承臺(tái)+基樁　　單樁承載力：?jiǎn)螛对诤奢d作...

q80樁徑d(m)土層極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值q60樁徑d(m)土層極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值 0.51400274.750.51400274.75 土層土層深度d(m)極限側(cè)阻力值qsikd*3.14*q*d土層土層深度d(m)極限側(cè)阻力值qsikd*3.14*q*d 2-1層04802-1層0480 2-2層13.320417.622-2層13.320417.62 2-3層03602-3層0360 2-4層12.744877.3162-4層6.744462.836 3層3層 4-1層4-1層 5-2層5-2層 6層6層 7層7層 8層8層 樁長(zhǎng)26樁長(zhǎng)20 1294.936880.456 274.75274.75 1569.6861155.206

對(duì)比5個(gè)工程14根不同樁長(zhǎng)的試樁成果,發(fā)現(xiàn)同一場(chǎng)地、相同樁型的試樁,因?yàn)闃堕L(zhǎng)、持力層不同,導(dǎo)致單樁承載力有較大差異,特別是支承在軟粘性土持力層的承載力明顯偏低。這種差異按現(xiàn)有規(guī)范和有關(guān)認(rèn)識(shí)無法解釋,說明對(duì)單樁承載機(jī)理的認(rèn)識(shí)還不夠深入、全面。舉例對(duì)樁端支承條件、時(shí)間效應(yīng)分別加以分析表明,當(dāng)樁端持力層條件較差時(shí),用動(dòng)阻力(壓樁力)或用a.s.vesic的論述可以更好地解釋摩擦單樁承載力明顯偏低的現(xiàn)象。

CFG樁單樁承載力現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究

本文主要介紹和闡述樁側(cè)負(fù)摩阻力產(chǎn)生的條件和機(jī)理，樁側(cè)負(fù)摩阻力的計(jì)算方法，中性點(diǎn)的確定，防治和減少樁側(cè)負(fù)摩阻力的方法。由于樁側(cè)負(fù)摩阻力的影響，單樁承載力大為降低。產(chǎn)生負(fù)摩阻力的土層，不宜采用端承型樁基。該結(jié)果可為回填土地基的樁基設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

單樁承載力數(shù)據(jù)確定的試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)研究——在基本建設(shè)中，如何降低工程造價(jià)、發(fā)揮投資效益，是設(shè)計(jì)師的重要課題。從投資控制的角度來說，設(shè)計(jì)階段的投資控制約占建設(shè)項(xiàng)目投資的0-80％，除了推行設(shè)計(jì)的投招標(biāo)和限額設(shè)計(jì)等措施外，對(duì)于設(shè)計(jì)部門來說，正確的比選設(shè)計(jì)方...

單樁承載力深位加載法的試驗(yàn)研究——美國(guó)西北大學(xué)教授osterberg研究成功了一種新的靜載荷式樁法，由于其加壓裝置較為簡(jiǎn)單，無需占用試驗(yàn)場(chǎng)地，試驗(yàn)操作又較為方便，費(fèi)用較低，且能直接測(cè)定樁的側(cè)阻和端阻。已在美國(guó)廣泛應(yīng)用，并頗有取代傳統(tǒng)靜載試樁法之勢(shì)。該...

采用鉆孔灌注樁700周長(zhǎng)up=2.198(m)面積ap=0.38465(m2) 樁端持力層為8-3層,樁進(jìn)入持力層深度為1米巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度標(biāo)注值=18370(kpa) 樁端承載力特征值=3356.36(kn) 5-6單樁承載力計(jì)算表 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 1填土01.620000.3600.19000002.0501.1301填土 2粉質(zhì)粘土250000000000000002粉質(zhì)粘土 3粘土夾粉質(zhì)粉土25001.52380

通過對(duì)支盤灌注樁受力機(jī)理的分析,結(jié)合鄭州某工程支盤灌注樁試樁資料,利用不同的估算方法,對(duì)支盤灌注樁單樁承載力進(jìn)行了進(jìn)一步的研究。

介紹了matlab的圖形用戶界面開發(fā)環(huán)境(guide)的特點(diǎn)和支盤樁在樁基工程中的應(yīng)用情況,闡述了guide開發(fā)的支盤樁單樁承載力計(jì)算的程序bjz_calculation的構(gòu)架和構(gòu)架中關(guān)鍵模塊的功能,通過實(shí)例證明了bjz_calculation計(jì)算結(jié)果的可靠性。

蓋挖地鐵車站設(shè)計(jì)樁頂往往低于自然地面較多,當(dāng)受條件限制無法進(jìn)行基坑開挖時(shí),需在自然地面上進(jìn)行單樁承載力試驗(yàn)。由于設(shè)計(jì)樁頂以上的無效土層會(huì)對(duì)試驗(yàn)樁產(chǎn)生較大的摩阻力,會(huì)導(dǎo)致試驗(yàn)數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確。研究蓋挖地鐵車站試驗(yàn)樁單樁承載力試驗(yàn)存在的無效土層摩阻力問題,提出結(jié)合消阻雙護(hù)筒的試驗(yàn)樁制作方法,并對(duì)試驗(yàn)樁單樁承載力進(jìn)行試驗(yàn)分析。試驗(yàn)結(jié)果表明:單樁承載力可滿足設(shè)計(jì)要求,雙護(hù)筒可較好地解決試驗(yàn)樁無效土層的樁側(cè)摩阻力消除問題,保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確可靠。

單樁承載力(二)

混凝土軸心抗壓值(kn/m3) c15c20c25c30c35c40c45c50 72009600119001430016700191002110023100 表6.2.4-2 ρp0.050.100.150.200.250.300.350.400.45 γp1.021.051.081.121.181.241.301.411.50 γs1.641.701.751.791.821.831.801.761.69

高應(yīng)變單樁承載力動(dòng)靜對(duì)比實(shí)例——本文通過一具體樁基工程的動(dòng)、靜對(duì)比試驗(yàn)，來檢驗(yàn)高應(yīng)變承載力檢測(cè)的精度。

瞬態(tài)動(dòng)測(cè)推算單樁承載力——?jiǎng)訙y(cè)法是一種較為有效的推算單樁承載力的方法．本文介紹了瞬態(tài)動(dòng)測(cè)響應(yīng)的動(dòng)力學(xué)模型，指出了該法適用的條件，并總結(jié)了實(shí)測(cè)工作中的一些技巧。

蓋挖地鐵車站設(shè)計(jì)樁頂往往低于自然地面較多,當(dāng)受條件限制無法進(jìn)行基坑開挖時(shí),需在自然地面上進(jìn)行單樁承載力試驗(yàn)。由于設(shè)計(jì)樁頂以上的無效土層會(huì)對(duì)試驗(yàn)樁產(chǎn)生較大的摩阻力,會(huì)導(dǎo)致試驗(yàn)數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確。研究蓋挖地鐵車站試驗(yàn)樁單樁承載力試驗(yàn)存在的無效土層摩阻力問題,提出結(jié)合消阻雙護(hù)筒的試驗(yàn)樁制作方法,并對(duì)試驗(yàn)樁單樁承載力進(jìn)行試驗(yàn)分析。試驗(yàn)結(jié)果表明：?jiǎn)螛冻休d力可滿足設(shè)計(jì)要求,雙護(hù)筒可較好地解決試驗(yàn)樁無效土層的樁側(cè)摩阻力消除問題,保證試驗(yàn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確可靠。

北京世紀(jì)旗云軟件技術(shù)有限公司 地址：北京市海淀區(qū)太月園10號(hào)樓2403室郵編：100088 email：support@sjqy.com.cn電話：010-82050979傳真：010-82050496 單樁承載力計(jì)算書 項(xiàng)目名稱_____________構(gòu)件編號(hào)_____________日期_____________ 設(shè)計(jì)_____________校對(duì)_____________審核_____________ 一、設(shè)計(jì)資料 1.基樁設(shè)計(jì)參數(shù) 成樁工藝:混凝土預(yù)制樁 承載力設(shè)計(jì)參數(shù)取值:根據(jù)建筑樁基規(guī)范查表 孔口標(biāo)高0.00m 樁頂標(biāo)高-1.00m 樁身設(shè)計(jì)直徑:d=0.80m 樁身長(zhǎng)度:l=18.00m 粉砂 1 0 . 0 0 粘性土 4 . 2 0 粉砂 6 . 6 0 淤泥質(zhì)土 3

單樁承載力的測(cè)定及研究——錘擊貫試樁蛙不僅可以相當(dāng)可靠地用于確定單樁的承載能力。而且也可以有效地用于檢驗(yàn)基礎(chǔ)的工程質(zhì)量。這就為樁基工程，提供了一十新的捌試手段。錘擊貫入法以其具有簡(jiǎn)便、易進(jìn)行，節(jié)省工時(shí)物料、實(shí)驗(yàn)費(fèi)用低廉等特點(diǎn)而受到基礎(chǔ)工程界的...

單樁承載力分項(xiàng)系數(shù)的分析——目的從概率設(shè)計(jì)出發(fā)，探索評(píng)價(jià)樁基可靠度的簡(jiǎn)單模式，使之能夠應(yīng)用于實(shí)際工程．方法根據(jù)樁基的承載機(jī)理，對(duì)單樁分項(xiàng)系數(shù)與總安全系數(shù)的函數(shù)關(guān)系進(jìn)行理論分析．結(jié)果由于分項(xiàng)系數(shù)受樁型、樁側(cè)與樁端土的性質(zhì)、樁的長(zhǎng)徑比的影響，在單...

土層名稱側(cè)阻力端阻力頂面標(biāo)高土層深度 1素填土：松軟00-0.380 2淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土：流塑2065-0.386.5 3粉質(zhì)粘土：可塑75210-6.880 4粉土：中密35130-6.880 5粉質(zhì)粘土：軟塑30120-6.888 6--1粘土：硬塑80230-14.880 6--2粉質(zhì)粘土：可塑50180-14.888.7 7碎石土：稍-中密120400-23.588 8--1礫巖：強(qiáng)風(fēng)化160500-31.58 8--2礫巖：中風(fēng)化4002500 單樁承載力91.9噸 2618.019 1565.375 進(jìn)入是否持力層樁承載力樁徑0.6 00樁周長(zhǎng)1.8840 6.5244.92樁端面積0.28260 00側(cè)阻擠土效應(yīng)10 00樁端閉塞效應(yīng)

正負(fù)零暫定5.600m孔號(hào)：16# 外徑d(mm)500樁周長(zhǎng)u（m）1.57 內(nèi)徑d1(mm)300樁端凈面積aj(㎡)0.126 壁厚(mm)100空心敞口面積ap1(㎡)0.071 土塞效應(yīng)系數(shù)(人工計(jì)算)0.8 土層名稱深度li（m）樁側(cè)極限摩阻力fs（kpa）樁端極限端承力fp（kpa）本段摩擦力（kn） 素填土0.1400 粘土1.51015 淤泥14.9574.5 粘土42080 粘土1116176 礫砂0300 粘土1316208 含粘性土礫砂4.4626115.96 0 0 樁長(zhǎng)l（m）49 1051.05 218.54 1269.60 1100 1375 27.5 0.75 2591 成樁工藝系數(shù)ψc 總端阻力（kn） 管樁單樁承載力特征值 總側(cè)摩阻力（k

單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算 28號(hào)孔鉆孔樁d=1000粘土粉質(zhì)粘土粉土粉質(zhì)粘土粉土粉質(zhì)粘土粉砂粗砂 0.000.000.000.007.303.403.905.207.705.509.00 0.000.000.000.0021.0024.0035.0025.0035.0038.0050.00 樁端極限端阻力特征值qpa（kpa）0.000.000.000.000.000.000.000.000.000.001350.00 1.001.001.00 1.001.001.00 0.960.96 0.95 3.14 0.79 0.000.000.000.00481.61256.35428.83408.41846.66656.591099.56 單樁抗拔力特征值(kn)