基于原位拉伸CrMoV鋼焊接接頭局部力學(xué)性能

焊接接頭拉伸試驗(yàn) 原理 拉伸試驗(yàn)按gb/t228進(jìn)行 除非另有規(guī)定，試驗(yàn)應(yīng)在環(huán)境溫度為23℃±5℃條件下進(jìn)行。 樣品制備 取樣位置 試樣應(yīng)從焊接接頭垂直于焊縫軸線(xiàn)方向截取，試樣加工完成后，焊縫的軸線(xiàn) 應(yīng)位于試樣平行長(zhǎng)度部分的中間，對(duì)小直徑管試樣可采用整管。相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或協(xié)議 未做特殊規(guī)定時(shí)，“小直徑管”是指外徑小于或等于18mm的管子。 標(biāo)記 每個(gè)試件應(yīng)做標(biāo)記以便識(shí)別其他產(chǎn)品或接頭中取出的位置。 如果相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)有要求，應(yīng)標(biāo)記機(jī)加工方向。 每個(gè)試樣應(yīng)做標(biāo)記以便識(shí)別其在試件中的準(zhǔn)確位置。 熱處理及/或時(shí)效 焊接接頭或試樣一般不進(jìn)行熱處理，但相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定或允許被試驗(yàn)的焊 接接頭進(jìn)行熱處理除外，這時(shí)應(yīng)在試驗(yàn)報(bào)告中詳細(xì)記錄熱處理的參數(shù)。對(duì)于會(huì)產(chǎn) 生自然時(shí)效的鋁合金，應(yīng)記錄焊接至開(kāi)始試驗(yàn)的間隔時(shí)間。 取樣 一般要求 取樣所采用的機(jī)械加工方法或加工方法不得對(duì)試樣性能產(chǎn)生影響。 鋼

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應(yīng)用4種不同的焊條進(jìn)行滲鋁鋼焊接工藝試驗(yàn),并對(duì)焊接試件進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè)。通過(guò)大量的試驗(yàn)研究,得到4種焊條的焊接試件力學(xué)性能數(shù)據(jù),總結(jié)出滲鋁鋼手工電弧焊的焊接工藝方法,為滲鋁鋼的焊接加工提供具體的參考數(shù)據(jù)。

對(duì)新型980mpa深海用高強(qiáng)鋼tig焊接接頭5種不同缺口位置的試樣進(jìn)行了原位拉伸試驗(yàn),通過(guò)試驗(yàn)觀(guān)察了每個(gè)試樣的動(dòng)態(tài)斷裂過(guò)程,并對(duì)其斷裂機(jī)理進(jìn)行了詳細(xì)研究和分析,最終確定焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)。試驗(yàn)結(jié)果表明:直缺口試樣的微觀(guān)斷裂經(jīng)歷了塑性變形、缺口處起裂、裂紋擴(kuò)展、裂紋尖端鈍化,直至試樣斷裂的過(guò)程,并且在裂紋擴(kuò)展過(guò)程中,裂紋尖端重復(fù)鈍化、擴(kuò)展、新裂紋產(chǎn)生、再鈍化、再擴(kuò)展的過(guò)程;圓弧試樣和平板試樣在剪切力的作用下經(jīng)歷塑性變形、頸縮、出現(xiàn)微裂紋、微裂紋擴(kuò)展,直至試樣瞬間斷裂的過(guò)程,并且圓弧試樣和平板試樣的起裂應(yīng)力和斷裂應(yīng)力十分接近,表現(xiàn)為突發(fā)形式;平板試樣中發(fā)現(xiàn)最后斷裂在焊縫金屬處,這說(shuō)明其薄弱環(huán)節(jié)為焊縫金屬處。

姓名 編號(hào) 焊工證書(shū) 編號(hào) 1000 實(shí)測(cè)直徑焊接長(zhǎng) 度 抗拉強(qiáng) 度 斷裂位置 （mm）（mm）mpa/ // 檢 驗(yàn) 結(jié) 論 36 檢 驗(yàn) 單 位 (章) 備 注 14 25 /彎曲角度 (°) 試件編號(hào)/試件編號(hào)彎曲結(jié)論 檢驗(yàn)項(xiàng)目及結(jié)果 拉伸試驗(yàn)彎曲試驗(yàn) 標(biāo)準(zhǔn)要求斷裂特征彎芯直徑 (mm) 焊工姓名代表批量個(gè)接頭 檢驗(yàn)依據(jù)jgj18-2012gb228.1-2010gb1499.2-2007 鋼筋批號(hào)—樣品來(lái)源 焊接方法檢驗(yàn)性質(zhì) 生產(chǎn)廠(chǎng)家—委托人 鋼筋牌號(hào)見(jiàn)證 人公稱(chēng)直徑 (mm) 使用部位—檢驗(yàn)日期 見(jiàn)證單位—報(bào)告日期 工程名稱(chēng)— 委托單位—委托日期 鋼筋焊接接頭力學(xué)及工藝性能檢驗(yàn)報(bào)告 委托編號(hào)檢驗(yàn)編號(hào) 1審核人:批準(zhǔn)人:檢驗(yàn)人: 曲結(jié)論 個(gè)接頭

通過(guò)一系列對(duì)比試驗(yàn),研究分析了q345焊接試板焊接接頭橫向拉伸性能與全焊縫和焊板母材之間的差異,探索接頭橫向拉伸所得屈服強(qiáng)度與斷后伸長(zhǎng)率的合理性。結(jié)果表明,接頭橫向拉伸所獲得的屈服強(qiáng)度值介于母材與全焊縫的值之間,且試驗(yàn)結(jié)果受所用引伸計(jì)標(biāo)距的影響較為顯著;接頭橫向拉伸斷裂位置雖在母材上,但抗拉強(qiáng)度值要高于母材強(qiáng)度近20mpa,斷后伸長(zhǎng)率則比母材低了近10%,但仍高于全焊縫的值。

文中廣泛收集和整理企業(yè)第一線(xiàn)的焊接工藝和焊接接頭力學(xué)性能數(shù)據(jù),并建立起相關(guān)數(shù)據(jù)庫(kù).應(yīng)用遺傳算法優(yōu)化bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò),建立焊接接頭力學(xué)性能預(yù)測(cè)模型,實(shí)現(xiàn)碳鋼、低合金高強(qiáng)鋼以及不銹鋼的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率以及斷面收縮率等力學(xué)性能指標(biāo)預(yù)測(cè).結(jié)果表明,材料成分和焊接工藝為影響接頭力學(xué)性能的主要參數(shù),應(yīng)用遺傳算法優(yōu)化bp神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立焊接頭力學(xué)性能預(yù)測(cè)模型,可以達(dá)到較理想的預(yù)測(cè)精度.

五層柱hrb335 三層柱hrb335 四層柱hrb335 三層柱hrb335 三層柱hrb335 二層柱hrb335 三層柱hrb335 二層柱hrb335 二層柱hrb335 一層柱hrb335 一層柱hrb335 地下室柱hrb335 一層柱hrb335 地下室柱hrb335 地下室柱hrb335 鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢測(cè)報(bào)告 工程名稱(chēng)： 工程部位品種型號(hào)報(bào)告編號(hào) 告 收樣日期

鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢驗(yàn)報(bào)告 序號(hào)牌號(hào)規(guī)格拉伸試驗(yàn)彎曲試驗(yàn)代表數(shù)量試驗(yàn)編號(hào)報(bào)告日期備注 1hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296720081025 2hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296820081025 3hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080296920081025 4hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080335920081125 5hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336020081125 6hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336120081125 7hrb335φ16合格合格200個(gè)接頭gh080336220081125 8hrb335φ16合格合格200個(gè)

t91鋼管多采用tig焊,焊接接頭高溫力學(xué)性能對(duì)t91鋼的應(yīng)用起至關(guān)重要的作用。采用不同的高溫試驗(yàn)工藝對(duì)t91鋼管的tig焊接頭進(jìn)行處理,分析tig焊接頭在力學(xué)性能和顯微組織上的差異。試驗(yàn)結(jié)果表明:高溫試驗(yàn)前后,t91鋼管tig焊接接頭的力學(xué)性能變化不大,馬氏體組織增大,晶間析出了碳化物。碳化物在t91鋼管tig焊接接頭保持高溫力學(xué)性能穩(wěn)定性中起決定性作用。

采用mag焊接方法制備了不同厚度q345鋼平板對(duì)接焊件,分別對(duì)其進(jìn)行拉伸、沖擊、彎曲力學(xué)性能測(cè)試,并對(duì)焊縫區(qū)域進(jìn)行顯微組織觀(guān)察,最后采用盲孔法測(cè)量焊接試樣的殘余應(yīng)力。測(cè)試結(jié)果表明:12mm/12mm焊接試樣的綜合力學(xué)性能明顯優(yōu)于10mm/12mm與10mm/10mm焊接試樣。在焊縫中心處10mm/12mm焊件縱向殘余應(yīng)力σx和橫向殘余應(yīng)力σy均大于12mm/12mm焊件與10mm/10mm焊件殘余應(yīng)力。

焊接接頭熱影響區(qū)軟化是細(xì)晶粒鋼焊接時(shí)普遍存在的問(wèn)題.用有限元分析方法,從屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度兩個(gè)方面對(duì)熱影響區(qū)軟化的焊接接頭的力學(xué)性能進(jìn)行分析.分析結(jié)果表明,與接頭的屈服強(qiáng)度相比,熱影響區(qū)軟化對(duì)接頭的抗拉強(qiáng)度有較大的影響;軟化的熱影響區(qū)的屈服應(yīng)力和寬度較焊縫對(duì)接頭的抗拉強(qiáng)度有較大的影響,而且存在臨界值,超過(guò)它們時(shí),使接頭的抗拉強(qiáng)度明顯降低;增加焊縫的屈服應(yīng)力可以改變臨界點(diǎn),提高熱影響區(qū)軟化焊接接頭的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度.而且發(fā)現(xiàn),試樣的長(zhǎng)度對(duì)測(cè)定熱影響區(qū)軟化的焊接接頭的抗拉強(qiáng)度沒(méi)有影響,而對(duì)其屈服強(qiáng)度的確定有一定影響.

儲(chǔ)罐用07MnNiVR鋼焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)

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母材廠(chǎng)家 鋼筋牌號(hào) 表面形狀 公稱(chēng)直徑 12 焊縫長(zhǎng)度 （mm）mm 強(qiáng)mpa 斷裂處距焊 縫 （mm） mm 斷裂 特征 — 彎曲角度°90 彎心直徑mm4d 表面描述—無(wú)裂紋 彎曲結(jié)果—合格 檢 驗(yàn) 結(jié) 論 備 注 檢 驗(yàn) 單 位 技術(shù)負(fù)責(zé)：校核：試驗(yàn)： 序號(hào) 1 2 拉伸 試驗(yàn) 彎曲 試驗(yàn) 計(jì)量單位標(biāo)準(zhǔn)值檢驗(yàn)項(xiàng)目 所檢項(xiàng)目符合jgj18-2003標(biāo)準(zhǔn)要求 (蓋章) 檢驗(yàn)結(jié)果 3 焊接方法月牙肋 檢驗(yàn)依據(jù)jgj/t27-2001jgj18-2003mm 母 材 情 況 代表批量 檢驗(yàn)性質(zhì)hrb335 使用部位檢驗(yàn)環(huán)境溫度 樣品來(lái)源檢驗(yàn)設(shè)備 試驗(yàn)單位檢驗(yàn)日期 施工單位報(bào)告日期 洪屏中心試驗(yàn)室 鋼筋焊接接頭力學(xué)性能檢驗(yàn)報(bào)告 檢驗(yàn)編號(hào)： 工程名稱(chēng)取樣日期

許多工程結(jié)構(gòu)當(dāng)中,經(jīng)常出現(xiàn)大量異種材料的焊接情形,材料的力學(xué)性能對(duì)結(jié)構(gòu)有重要影響。應(yīng)用不同的焊接工藝對(duì)紫銅(t2)和奧氏體不銹鋼(1cr18ni9ti)進(jìn)行焊接,并對(duì)焊接接頭的力學(xué)性能進(jìn)行研究。結(jié)果表明,采用過(guò)渡層方法接頭的力學(xué)性能較好,而采用t107焊條,其接頭的塑性、韌性比采用過(guò)渡層時(shí)低。

Q420qE高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼的焊接接頭力學(xué)性能標(biāo)準(zhǔn)

利用激光沖擊強(qiáng)化對(duì)12cr2ni4a不銹鋼焊接接頭進(jìn)行處理,比較了激光沖擊一次和二次前后焊接接頭拉伸性能、顯微硬度和表面殘余應(yīng)力.結(jié)果表明,12cr2ni4a焊接試件經(jīng)過(guò)二次激光沖擊強(qiáng)化后,顯微硬度提高了50%,抗拉強(qiáng)度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且斷裂區(qū)域由焊接熱影響區(qū)轉(zhuǎn)移至基體處,焊接試件的拉伸性能顯著提高.激光沖擊強(qiáng)化消除的焊接殘余拉應(yīng)力是焊接接頭拉伸性能提高的主要原因.

1 第1章焊接接頭靜載力學(xué)行為 本章學(xué)習(xí)要點(diǎn) 知識(shí)要點(diǎn)掌握程度相關(guān)內(nèi)容 焊接接頭基本概念 熟悉焊接接頭的組成、特點(diǎn)，掌握 焊縫形式和焊接接頭形式，了解焊縫和 焊接接頭的表達(dá)方法。 焊接接頭的作用、組成、特點(diǎn)； 對(duì)接焊縫，角焊縫；對(duì)接接頭、搭 接接頭、t形接頭、角接接頭；焊 縫符號(hào)。 焊接接頭不均勻性 了解焊接接頭的不均勻性，熟悉焊 接接頭的力學(xué)行為。 焊縫金屬、熱影響區(qū)和焊接接 頭的力學(xué)性能；低強(qiáng)組配焊接接頭 的力學(xué)行為。 工作應(yīng)力分布 和工作性能 掌握和熟練繪制四種熔化焊焊接 接頭的工作應(yīng)力分布，了解應(yīng)力集中對(duì) 工作性能的影響規(guī)律。 應(yīng)力集中；工作焊縫、聯(lián)系焊 縫；工作應(yīng)力分布；應(yīng)力集中與工 作性能的關(guān)系。 靜載強(qiáng)度計(jì)算方法 掌握各種焊接接頭靜載強(qiáng)度的計(jì) 算方法，焊縫許用應(yīng)力的確定方法，能 夠靈活應(yīng)用這些方法計(jì)算和校核實(shí)際 焊接接頭的靜載強(qiáng)度。 靜載強(qiáng)

為提高焊接接頭的力學(xué)性能,利用波長(zhǎng)為532nm,脈寬為10ns,能量為6.25j,光斑尺寸為3mm的yag激光器對(duì)焊接接頭進(jìn)行了激光沖擊強(qiáng)化處理。結(jié)果表明:激光沖擊強(qiáng)化使接頭拉伸強(qiáng)度由815mpa提高到867mpa,焊縫硬度提高51.4%,熱影響區(qū)硬度提高28.2%,焊接后殘余應(yīng)力由134mpa轉(zhuǎn)變?yōu)?237mpa。利用光學(xué)顯微鏡對(duì)焊縫進(jìn)行了觀(guān)察和分析,并對(duì)力學(xué)性能提高的機(jī)制進(jìn)行了討論。

對(duì)bfe10-1-1鐵白銅管采用鎢極氬弧焊打底+手工電弧焊蓋面的焊接工藝,可獲得性能良好的焊接接頭;焊縫區(qū)的組織為樹(shù)枝狀偏析α固溶體,具有較強(qiáng)的抗腐蝕性;接頭的各項(xiàng)力學(xué)性能完全滿(mǎn)足要求。

鋼筋焊接接頭拉伸試驗(yàn)檢測(cè)實(shí)施細(xì)則 1、目的和適用范圍： 本方法適用于電阻點(diǎn)焊、閃光對(duì)焊、電弧焊、電渣壓力焊、氣壓 焊和預(yù)埋件埋弧壓力焊的焊接接頭的拉伸試驗(yàn)。試驗(yàn)?zāi)康氖菧y(cè)定焊接 接頭抗拉強(qiáng)度、觀(guān)察斷裂位置和斷口特征，判定塑性斷裂或脆性斷裂。 2、試驗(yàn)設(shè)備： ⑴根據(jù)鋼筋的級(jí)別和直徑，應(yīng)選用適配的拉力試驗(yàn)機(jī)或萬(wàn)能試驗(yàn) 機(jī)，試驗(yàn)機(jī)應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家《金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法》gb/t228 中有關(guān)規(guī)定。 ⑵夾緊裝置應(yīng)根據(jù)試樣規(guī)格選用，在拉伸過(guò)程中不得與鋼筋產(chǎn)生 相對(duì)滑移。 ⑶游標(biāo)卡尺、鋼直尺等。 3、試樣： 試樣的尺寸按規(guī)定取用； 電阻點(diǎn)焊：l≥300或l≥ls+2lj;閃光對(duì)焊ls=8d、l≥ls+2lj； 雙面幫條焊ls=8d+lh、l≥ls+2lj；單面幫條焊ls=5d+lh、l≥ls+2lj； 雙面搭接焊ls=8d+lh、l≥ls+2lj；單面搭接焊ls=5d+lh、l≥ls