凝汽器管子管板聯(lián)接接頭的抽真空檢漏
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4.5
凝汽器管子管板聯(lián)接接頭的密封性檢測,通常在凝汽器殼體組裝完畢之后進(jìn)行,需在殼側(cè)內(nèi)進(jìn)行灌水試驗(yàn)達(dá)到檢測的目的。但因交貨方式及運(yùn)輸方面的限制,凝汽器常被分為兩半組裝出廠,因此,在制造廠內(nèi)無法進(jìn)行灌水試驗(yàn)。所以,需采用特定設(shè)計(jì)的檢漏設(shè)備,利用抽真空的方法,使管子管板聯(lián)接接頭在某側(cè)位置內(nèi),建立一定的真空度,然后通過測定規(guī)定時(shí)間內(nèi)真空度的變化,確定聯(lián)接處是否密封。該方法可有效地對凝汽器管子管板的聯(lián)接接頭進(jìn)行密封性檢測。
換熱器管子和管板焊接接頭淺見
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通過對管板換熱器設(shè)計(jì)參數(shù)、介質(zhì)特性、使用環(huán)境以及承載情況的分析研究,比較不同焊縫接頭形式以及焊接工藝過程的選擇對最終焊接質(zhì)量的影響,同時(shí)闡述了合理的焊縫檢驗(yàn)工藝對于確保在焊接前、焊接過程中以及焊接完成之后保證焊接質(zhì)量的重要意義,總結(jié)出管板換熱器管子和管板焊接接頭在制造過程中的關(guān)鍵控制點(diǎn)。
管子-管板焊接接頭射線數(shù)字成像自動(dòng)檢測系統(tǒng)
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針對列管式換熱器和列管式反應(yīng)器管子-管板焊接接頭特點(diǎn),研制了特殊的射線數(shù)字成像自動(dòng)檢測系統(tǒng)。分析了系統(tǒng)的檢測原理,并對系統(tǒng)的總體設(shè)計(jì)作了簡要介紹。通過相關(guān)試驗(yàn)表明,該系統(tǒng)運(yùn)行平穩(wěn),快速方便,減少了常規(guī)射線檢測對環(huán)境的污染,極大地提高了工作效率。
加氫反應(yīng)器管板與殼體焊接接頭裂紋返修
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4.7
通過對換熱式加氫反應(yīng)器管板與殼體焊接接頭裂紋成因的分析,提出了成功的返修工藝,給出了同類材料焊接時(shí)預(yù)防焊接接頭產(chǎn)生裂紋的有效方法。
超臨界機(jī)組凝汽器鈦材管板焊接接頭的滲透檢測
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4.4
針對某電廠二期擴(kuò)建工程6#機(jī)組凝汽器鈦材管板焊接接頭易產(chǎn)生的缺陷以及缺陷的性質(zhì),結(jié)合以往實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)和現(xiàn)場環(huán)境,優(yōu)化滲透檢測工藝并確定了現(xiàn)場操作方法。實(shí)踐證明,采用合理的工藝可以保證質(zhì)量目標(biāo)。本文還特別提出了對延遲裂紋的檢出方法。
高壓加熱器管子管板接頭焊接工藝參數(shù)分析
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4.7
概述了高壓加熱器的結(jié)構(gòu)及焊接位置,對焊接工藝參數(shù)進(jìn)行分析,分析結(jié)果對掌握該設(shè)備的操作要領(lǐng)有重要意義。
動(dòng)態(tài)效應(yīng)對管子與管板液壓脹接接頭接觸壓力的影響
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4.6
常見的低碳鋼換熱管與低合金鋼管板脹接為例,采用有限元法進(jìn)行了管子與管板液壓脹接的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)分析,研究了材料應(yīng)變率等動(dòng)態(tài)效應(yīng)對脹接接頭接觸壓力的影響。計(jì)算結(jié)果表明將液壓脹管過程簡化為靜態(tài)過程處理,能夠節(jié)省大量計(jì)算時(shí)間,而且對結(jié)果影響甚微,因此,在換熱器管子與管板液壓脹接過程中,材料加工的動(dòng)態(tài)效應(yīng)不顯著,將其簡化為靜態(tài)過程是合理的。計(jì)算結(jié)果為換熱器管子與管板液壓脹接的理論分析和數(shù)值模擬提供了參考。
換熱管-管板間焊接接頭的射線檢驗(yàn)
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4.4
介紹了根據(jù)目前國際先進(jìn)技術(shù)開發(fā)研制的手工操作的換熱管-管板焊接接頭專用射線檢驗(yàn)設(shè)備及其在bayer項(xiàng)目10臺(tái)不同規(guī)格換熱管的熱交換器產(chǎn)品上的應(yīng)用情況。
凝汽器鈦鋼管板焊接技術(shù)
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4.6
本文主要討論火力發(fā)電廠凝汽器冷卻管采用自熔脈沖氬弧焊焊接時(shí)的焊接特點(diǎn),著重從焊接工藝方面闡述了冷凝器管板焊接要點(diǎn),并分析了焊接缺陷產(chǎn)生的原因,提出了防止缺陷的措施。
金屬波紋管在真空檢漏過程中的變形控制
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4.3
金屬波紋管在真空檢漏過程中容易失穩(wěn)變形,從而導(dǎo)致漏率檢查無法正常進(jìn)行,甚至導(dǎo)致零件被破壞。針對幾種典型的波紋管結(jié)構(gòu)形式,本文提出了相應(yīng)的解決方案,給出具體檢漏工裝的設(shè)計(jì)方法和其強(qiáng)度校核的原則,這對實(shí)際工程應(yīng)用具有一定的指導(dǎo)意義。
管板孔不同開槽寬度對脹接接頭拉脫力的影響
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4.8
隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的快速發(fā)展,cae技術(shù)也越來越多的應(yīng)用到工程技術(shù)領(lǐng)域。采用計(jì)算機(jī)有限元技術(shù),在對換熱器管板在開槽寬度不同情況下,對液壓脹接接頭拉脫力的有限元進(jìn)行模擬分析。使用ansys軟件進(jìn)行三維建模,并施加載荷及邊界約束條件進(jìn)行模擬計(jì)算。根據(jù)理論設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn),將實(shí)驗(yàn)結(jié)果與有限元模擬結(jié)果進(jìn)行比較,結(jié)果發(fā)現(xiàn):拉脫過程中支反力最大值發(fā)生在拉脫起始階段,開槽寬度越大,拉脫力越大;當(dāng)開槽寬度小于6mm時(shí),理論與實(shí)驗(yàn)結(jié)果非常接近;當(dāng)開槽寬度大于6mm時(shí),理論與實(shí)驗(yàn)結(jié)果隨寬度增大而相差越大,主要是由于管子和槽邊緣之間的嚴(yán)重的“刮蹭”引起的。
350mm厚管板對接接頭拼縫的射線檢測
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4.5
介紹了使用現(xiàn)有dz-6/1000型6mev直線加速器對350mm厚管板對接接頭拼縫進(jìn)行射線檢測,在檢測過程中通過改變射線檢測時(shí)機(jī)、加大散射線的防護(hù)和控制邊蝕效應(yīng)等三種方法來優(yōu)化射線檢測工藝,從而保證檢測靈敏度,最終獲得符合jb/t4730—2005標(biāo)準(zhǔn)要求的合格底片。
管殼式換熱器管板焊接接頭泄漏分析及防治措施
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4.5
分析了管板焊接接頭的常見質(zhì)量問題,找出了管板管子焊縫出現(xiàn)滲漏、拉斷等質(zhì)量問題的主要原因,并提出了工藝及防治措施,對有效防止管殼式熱交換器管板焊接接頭的泄漏和拉斷有良好的借鑒意義。
蒸發(fā)器管板與換熱管接頭泄漏原因及返修
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4.5
介紹了氯堿企業(yè)蒸發(fā)器管板與換熱管接頭發(fā)生泄漏的原因及返修方法。開槽脹接的不銹鋼換熱器返修比較困難,在管端采用加套管方法進(jìn)行修補(bǔ)。
凝汽器管板和水室的防腐
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4.6
根據(jù)凝汽器水室和管板的腐蝕機(jī)理,提出用環(huán)氧煤瀝青做防腐涂層。本文介紹了環(huán)氧煤瀝青的主要成分、性能以及凝汽器用環(huán)氧煤瀝青防腐的施工工藝及涂層質(zhì)量的檢測方法等。
鋯換熱管與管板接頭脈沖焊接工藝
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4.5
對鋯管管板接頭焊接特點(diǎn)、接頭結(jié)構(gòu)形式及相關(guān)影響焊接質(zhì)量的因素進(jìn)行分析,制定相關(guān)工藝方案,通過管板接頭焊接工藝試驗(yàn),制定了合理的鋯管與管板接頭焊接結(jié)構(gòu)和工藝,并提出了焊接過程中的工藝質(zhì)量控制環(huán)節(jié)和控制方法。
水環(huán)真空泵機(jī)組在凝汽器抽真空的應(yīng)用及介紹
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4.5
介紹了水環(huán)真空泵機(jī)組的流程及應(yīng)用在抽凝汽器真空時(shí)的各種改進(jìn)。
蒸汽發(fā)生器管子管板焊縫焊接見證件缺陷原因分析及處理
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4.4
對國內(nèi)某二代改進(jìn)型核電機(jī)組蒸汽發(fā)生器管子管板焊接見證件根部不連續(xù)的原因進(jìn)行分析結(jié)果表明,根部不連續(xù)超標(biāo)的根本原因?yàn)榍鍧嵅粡氐?管壁存在雜物影響定位脹效果而導(dǎo)致根部管-孔間隙過大所致,不能代表對應(yīng)的產(chǎn)品焊縫。根據(jù)分析結(jié)果提出了相應(yīng)的防范措施,對后續(xù)管子管板焊縫的焊接具有一定的參考和借鑒意義。
焊接接頭的強(qiáng)度
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4.5
**資訊http://www.***.***
淺析管殼式換熱器的管板連接接頭試壓方法
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4.4
耐壓試驗(yàn)是壓力容器制造過程中的重要環(huán)節(jié),也是重要控制點(diǎn)之一,而管殼式換熱器作為多腔容器,應(yīng)分別對殼程及管程進(jìn)行耐壓試驗(yàn)。其中殼程耐壓試驗(yàn)是指試壓介質(zhì)充入換熱器殼程進(jìn)行的試驗(yàn),除按規(guī)定對殼體進(jìn)行各項(xiàng)檢查外,還要重點(diǎn)檢查換熱管與管板的連接接頭(以下簡稱"管板連接接頭")是否泄漏。換熱器的壽命及事故的發(fā)生往往在于管板連接接頭的失效,故通過對管板連接接頭的試壓以保證接頭的安全可靠性尤為重要。為此,應(yīng)按規(guī)定采取適當(dāng)、合理且有效的方法及順序?qū)Q熱器進(jìn)行耐壓試驗(yàn)并對管板連接接頭進(jìn)行試壓檢驗(yàn),從而確保管殼式換熱器的耐壓試驗(yàn)在符合相關(guān)法規(guī)、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的前提下,整體符合要求。
凝汽器鈦管板焊接技術(shù)探討
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4.7
闡述了有色金屬鈦的化學(xué)性質(zhì)及物理性能;分析了凝結(jié)器鈦管板焊接前的技術(shù)準(zhǔn)備,如焊接參數(shù)的選擇、焊接設(shè)備的使用、材料的采購、施焊前的準(zhǔn)備:探討了焊接過程中母材的清洗、焊接工藝技術(shù)的要求、焊接施焊的順序等。還有在施焊時(shí)常遇相關(guān)問題及這些問題怎么避免或解決方法,以及焊后的焊縫檢驗(yàn)、補(bǔ)焊工藝等。優(yōu)質(zhì)高效的完成凝結(jié)器鈦管板的焊接,是核電安裝過程中的重要一環(huán),保障及如何保障凝汽器鈦管板焊接工作的順利完成也是本文探討的主要內(nèi)容之一。
R60702管板角接接頭耐蝕性研究
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4.5
工業(yè)純鋯r60702是一種稀有金屬,具有良好的焊接性和抗腐蝕性,其熔點(diǎn)、硬度和強(qiáng)度均很高。分析了r60702在經(jīng)過管板角接后,焊縫的元素成分和耐腐蝕性能,通過極化曲線和交流阻抗圖分別表征了鋯材焊縫在30℃和70℃的耐蝕性。
換熱管與管板焊接接頭熱處理的可行性
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4.5
在管殼式熱交換器的運(yùn)行中,換熱管與管板焊接接頭處出現(xiàn)泄漏的一個(gè)主要原因是介質(zhì)引起的應(yīng)力腐蝕所致,相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范沒有對此連接接頭的熱處理做出規(guī)定。通過對換熱管與管板連接接頭進(jìn)行熱處理認(rèn)為此法可行,其對不同程度存在應(yīng)力腐蝕介質(zhì)的熱交換器的長周期運(yùn)行尤為重要。
核級熱交換器管子管板脹接及質(zhì)量控制
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4.6
制造換熱器管束時(shí),管子管板的液壓脹接是常用的加工工藝。在液壓脹接過程中,主要經(jīng)歷了管子管壁屈服、管子管板間隙消失、加壓到最大脹接力和卸壓等過程,脹接質(zhì)量主要受脹接力、間隙、清潔度和脹接長度等因素的影響。以cpr1000項(xiàng)目余熱排出熱交換器的脹接工藝為例,對管子管板液壓脹接工藝評定和影響因素進(jìn)行了分析,總結(jié)了脹接前及脹接過程中的質(zhì)量控制要點(diǎn),為核電換熱器設(shè)備的質(zhì)量控制提供參考。
提高管殼式換熱器換熱管與管板角接接頭的焊接質(zhì)量
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4.7
管殼式換熱器失效的主要模式是管束的泄漏,換熱管與管板的角接接頭的泄漏在換熱器失效事故中占有相當(dāng)大的比例。換熱管與管板的連接方式多為強(qiáng)度焊、脹焊兩種,換熱管與管板的焊接質(zhì)量在很大程度上決定了換熱器的制造質(zhì)量。本文結(jié)合在換熱器制造監(jiān)檢中出現(xiàn)的問題,就影響換熱管與管板角接接頭焊接質(zhì)量的因素和改進(jìn)措施談一點(diǎn)看法。
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