前驅(qū)體碳化粉末反應(yīng)火焰噴涂制備TiC增強(qiáng)金屬復(fù)合涂層

研制了一種新型cr50合金粉末,分析了cr50合金粉末對5crmnmo鋼噴涂后涂層的金相組織、組成相、性能和耐磨性。結(jié)果表明,該涂層的組成相主要為γ-ni;涂層不但具有較好的硬度、耐磨性,還具有較好的抗高溫氧化性能。

采用氧-乙炔火焰噴涂-重熔技術(shù)在qal9-4鋁青銅表面制備ni60合金涂層,通過靜態(tài)浸泡試驗﹑電化學(xué)實驗及表面分析技術(shù)等方法對鋁青銅基體和ni60合金涂層在3.5%nacl溶液中的腐蝕行為進(jìn)行了研究。結(jié)果表明,ni60合金涂層可以明顯提高鋁青銅基體的耐蝕性能;基體主要發(fā)生脫鋁腐蝕,而涂層的腐蝕過程則是鉻元素的優(yōu)先溶解。

一、氧乙炔火焰粉末噴涂及其涂層特點氧乙炔火焰粉末噴涂是用氧乙炔火焰作為熱源,將材料加熱至熔化或接近熔化狀態(tài),噴射到工件表面上形成噴涂層的方法。為了提高噴涂質(zhì)量,很有必要認(rèn)識這種方法的工藝特點和涂層特點,以便不斷地改進(jìn)工藝并且合理的選用噴涂材料,更有效地推廣這項技術(shù)。

北京工業(yè)大學(xué)材料學(xué)院的前期研究表明,通過在tc4鈦合金表面直接采用激光原位熔覆tib2粉末能夠制備出具有tib2顆粒和tib短纖維梯度分布的涂層。據(jù)此,該學(xué)院試圖采用純ni與tib2粉末作為熔覆材料,運用激光熔覆原位技術(shù)在tc4鈦合金表面制備出以高硬度tib2和tib為增強(qiáng)相,以高韌性niti和ti為基體的復(fù)合涂層。然而在ni+ti二元合

采用超音速火焰噴涂技術(shù)制備用于航空發(fā)動機(jī)刷式封嚴(yán)系統(tǒng)的含氟化鈣、氟化鋇的碳化鉻/鎳鉻自潤滑耐磨涂層。對涂層各項性能進(jìn)行了檢測和分析:涂層顯微組織結(jié)構(gòu)均勻,結(jié)合強(qiáng)度大于60mpa,硬度值86～90hr15n,680～720hv0.3,耐風(fēng)冷熱震循環(huán)次數(shù)1000次以上,最大摩擦因數(shù)不超過0.15。結(jié)果表明,超音速火焰噴涂含氟化鈣、氟化鋇的碳化鉻/鎳鉻自潤滑耐磨涂層綜合性能優(yōu)異,可以作為刷式封嚴(yán)系統(tǒng)的封嚴(yán)涂層。

氧乙炔火焰金屬粉末噴涂覆蓋技術(shù)韓惠榮（航天工業(yè)總公司銅江機(jī)械廠四川達(dá)縣６３５００６）銅江機(jī)械廠多年來重視金屬粉末熱噴涂覆蓋技術(shù)的應(yīng)用研究。該廠的實踐證明，用噴槍金屬粉末熱噴涂覆蓋技術(shù)與價格昂貴的等離子熱噴涂覆蓋技術(shù)相比，成本低、周期短、使用方便、效果...

研究了熱固性粉末涂料用作金屬熱噴涂涂層的封閉層及面層的防護(hù)技術(shù),比較了分別噴涂環(huán)氧鋅基重防腐粉末涂料、純聚酯粉末涂料,噴涂環(huán)氧鋅基重防腐粉末涂料后再噴涂純聚酯粉末涂料以及熱浸鍍鋅后噴涂純聚酯粉末涂料等試樣在不同鹽霧和人工加速老化時間下的附著力。結(jié)果發(fā)現(xiàn),只有熔融黏度偏低的環(huán)氧類粉末涂料適合用作封閉層。該復(fù)合涂層技術(shù)已應(yīng)用于高速公路護(hù)欄上。

通過對高能球磨制備碳納米管增強(qiáng)銅基復(fù)合粉末的基本工藝和實驗參數(shù)進(jìn)行了探索。如:球磨時間、球磨轉(zhuǎn)速、助劑用量等方面進(jìn)行了單因素實驗,找出了各種實驗因素對復(fù)合粉末的d50和松裝密度的影響規(guī)律。

利用相同的激光熔覆工藝條件,在h13鋼基材上制備了不同tic顆粒含量的h13-tic復(fù)合涂層。采用準(zhǔn)靜態(tài)拉伸實驗,獲得了復(fù)合涂層的彈塑性應(yīng)力應(yīng)變曲線。實驗結(jié)果顯示,復(fù)合涂層達(dá)到屈服強(qiáng)度后,硬化效應(yīng)明顯;顆粒含量提高,其彈性模量和屈服強(qiáng)度相對增加,但抗拉強(qiáng)度變化不明顯。利用掃描電鏡(sem)觀測試樣拉伸后的斷口形貌,在tic顆粒含量較低的情況下,斷口分布有大量韌窩,呈韌性斷裂,隨著tic顆粒的增多,斷裂方式從韌性向脆性轉(zhuǎn)變?；趍ori-tanaka平均場理論,耦合abaqus子程序umat,對顆粒增強(qiáng)復(fù)合涂層進(jìn)行了彈塑性的數(shù)值模擬,在一定誤差范圍內(nèi),理論預(yù)測與實驗結(jié)果基本吻合。

以鈦鐵礦為原料,通過等離子體化學(xué)氣相沉積,生長納米碳管.再通過微波加熱強(qiáng)制碳化得到碳化鈦-納米碳管(tic-cnts)復(fù)合粉體.研究納米碳管的生長工藝和微波碳化處理工藝,得出合理的制備工藝條件:納米碳管的制備條件為微波功率600w,腔體氣壓5.5kpa,甲烷流量3.3ml·min-1,氫氣流量55ml·min-1,生長時間40min.碳化條件:微波功率700w,處理時間10min.

防止氧——乙炔火焰合金粉末噴涂層脫落的經(jīng)驗

敘述了轉(zhuǎn)移法火焰噴涂碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料零件表面靜電屏蔽涂層工藝及模具上分離膜的制備方法,試驗通過在碳纖維預(yù)浸料固化時分離膜上的靜電屏蔽涂層,涂層完整轉(zhuǎn)移至復(fù)合材料零件表面,涂層結(jié)合牢固,涂層表面光滑平整,與復(fù)合材料零件成為一個整體,并且不改變零件外形的完整性,不影響構(gòu)件的空氣動力學(xué)特性。所制備的鋁涂層具有良好的靜電屏蔽和導(dǎo)電性能,電阻值可控制在0.5~1.3mω,涂層與復(fù)合材料基體間結(jié)合強(qiáng)度>20mpa,完全能滿足現(xiàn)代飛機(jī)結(jié)構(gòu)對碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的表面涂層性能要求。

采用氧-乙炔火焰噴涂技術(shù)在t10鋼表面噴涂鋁涂層,通過分析其表面及截面特征、抗熱震性能分析、鹽水腐蝕測試、電化學(xué)腐蝕曲線分析的方法研究鋁涂層對t10鋼的耐蝕性能的影響。結(jié)果表明:t10鋼經(jīng)火焰噴涂鋁涂層后,鋁涂層組織致密、與基體有較強(qiáng)結(jié)合強(qiáng)度;耐腐蝕性能明顯優(yōu)于基體材料。

以鎳鋁合金粉末為主要原料,硅橡膠及相應(yīng)的催化劑為粘接劑,采用擠壓成型的方法制備了熱障涂層底層用柔性線材;采用火焰噴涂方法制備了熱障涂層,并對噴涂后涂層的硬度、結(jié)合強(qiáng)度、抗熱震、以及高溫抗氧化性能、涂層的微觀結(jié)構(gòu)等進(jìn)行研究。試驗表明,柔性線材具有很好的物理、化學(xué)性能,且噴涂后的涂層各項性能良好,均能滿足熱障涂層的使用要求。

對機(jī)械合金化制備氧化鋁彌散強(qiáng)化銅粉末的工藝進(jìn)行了研究,通過觀察合金化后材料的微觀形貌,確定了機(jī)械合金化的工藝參數(shù)。

為研究非金屬粉末對管內(nèi)瓦斯預(yù)混火焰?zhèn)鞑サ挠绊?選用煤粉和石粉2類煤礦井下常見粉末,采用微細(xì)熱電偶、火焰?zhèn)鞲衅鳒y試得出內(nèi)鋪2種粉末管內(nèi)瓦斯火焰?zhèn)鞑サ乃矐B(tài)溫度、火焰陣面位置及火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊葏?shù),初步分析2種粉末影響瓦斯火焰?zhèn)鞑C(jī)制的不同。實驗表明:(1)煤粉能夠加速管內(nèi)瓦斯火焰的傳播,而石粉則抑制管內(nèi)瓦斯火焰的傳播,但兩者影響機(jī)制有本質(zhì)不同;(2)內(nèi)鋪煤粉時,火焰溫度瞬時值曲線呈現(xiàn)出明顯的"雙峰結(jié)構(gòu)",反應(yīng)區(qū)寬度增加,表明活性煤粉與瓦斯形成了瓦斯-煤粉復(fù)合火焰;(3)內(nèi)鋪石粉時,火焰溫度值整體下降,溫度半峰寬度變窄,說明撒布巖粉法能有效抑制瓦斯煤塵爆炸發(fā)生。

在傳統(tǒng)粉末冶金工藝的基礎(chǔ)上,通過在坯體上方添加第三相金屬鋅來制備硅顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料。探討了混粉工藝、燒結(jié)氣氛、壓制壓力、燒結(jié)溫度等工藝參數(shù)對材料組織和性能的影響。通過金相顯微鏡和sem研究了復(fù)合材料的形貌,對添加鋅后的燒結(jié)產(chǎn)品進(jìn)行了分析,并與鋁硅粉末體燒結(jié)產(chǎn)品對比。

通過溶膠-凝膠法,采用含有機(jī)添加劑的正硅酸乙酯醇溶液,經(jīng)二次水解、縮聚、干燥和燒結(jié)在碳纖維表面形成均勻sio2涂層。該涂層改善了碳纖維與鎂合金基體的潤濕性,實現(xiàn)了低壓液相浸滲制備c/mg復(fù)合材料,并提高了復(fù)合材料的阻尼性能。

采用粉末冶金的方法分別在ar氣氛保護(hù)下及真空爐中制備鋁及其復(fù)合材料,探討了坯塊的壓制壓力、燒結(jié)溫度與時間對粉末冶金鋁及其復(fù)合材料的影響,并研究了其顯微組織與性能。結(jié)果表明,只有在足夠高的壓力和溫度條件下(壓應(yīng)力700n/mm2,溫度640℃~700℃),才能獲得外形完好、組織致密的鋁及其復(fù)合材料;鋁基復(fù)合材料比基體具有更高的致密度,真空爐中燒結(jié)的鋁基復(fù)合材料的致密度達(dá)97.20%,其彈性模量、抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度分別為67600n/mm23、45.7n/mm2和206.2n/mm2。

氧乙炔焰粉末噴涂具有設(shè)備簡單、操作方便、投資少、見效快等優(yōu)點,但由于噴涂工藝設(shè)計和操作技術(shù)問題,噴涂層往往會產(chǎn)生一些缺陷,這不僅影響到噴涂層的表面質(zhì)量,而且影響噴涂層的使用性能。根據(jù)我廠近幾年來熱噴涂實踐,對氧乙炔焰粉末噴涂層缺陷產(chǎn)生的原因及預(yù)防措施探索出一些經(jīng)驗,在此介紹出來供同行參考。一、噴涂層剝落1.噴涂前的基體表面處理不符合要求(1)基體表面太光滑,會降低涂層與基體表面的粘

石墨烯有特殊的二維結(jié)構(gòu)和優(yōu)異的物理、化學(xué)及機(jī)械性能,作為強(qiáng)化相可以有效改善材料的強(qiáng)度、硬度、耐磨性、導(dǎo)電性等。高性能石墨烯-金屬復(fù)合材料的應(yīng)用廣泛,既可作為結(jié)構(gòu)材料使用,也可以作為超級電容器、鋰電池、生物傳感器和儲氫材料。本文對石墨烯-金屬復(fù)合材料的主要制備方法及及其應(yīng)用做了簡單的介紹,并概括了其今后可能的發(fā)展方向。

采用超音速火焰噴涂qwfsn8zn3粉末制備鋼背雙金屬材料。研究不同潤滑介質(zhì)、不同表面粗糙度和不同摩擦載荷對超音速噴涂錫青銅-鋼基涂層摩擦性能的影響。分析錫青銅涂層的磨損形貌和磨損機(jī)制。研究結(jié)果表明:抗磨液壓油潤滑條件下,涂層有最小的摩擦因數(shù)0.093,30#潤滑油、液體石蠟和固體mos2潤滑下涂層摩擦因數(shù)分別為0.099、0.107和0.099;隨表面粗糙度減小,噴涂錫青銅-鋼基涂層摩擦因數(shù)逐漸減小;隨著摩擦載荷的增加,噴涂層摩擦因數(shù)逐漸減小;不同潤滑介質(zhì)條件下,涂層存在磨粒磨損、黏著磨損和疲勞磨損共同作用的磨損機(jī)制。