三級旋風(fēng)分離器陶瓷內(nèi)襯單管開發(fā)及工業(yè)應(yīng)用通過技術(shù)鑒定

旋風(fēng)分離器——課件內(nèi)容包含沉降的定義、分類，沉降室，旋風(fēng)分離器的分類、結(jié)構(gòu)原理、分離效率，阻力損失，以及電除塵的原理。

中國石油天然氣股份有限公司慶陽石化分公司1.6mt/a重油催化裂化裝置建成投產(chǎn)后,第一個生產(chǎn)周期整體運行良好,在2012年5月裝置大檢修中,發(fā)現(xiàn)沉降器結(jié)焦嚴重,制約了裝置長周期運行。分析認為根本原因是二段提升管旋風(fēng)分離器出口直接進入沉降器頂部空間,結(jié)構(gòu)型式不合理,造成油氣在沉降器中停留時間過長(22～26s),在催化劑的作用下二次反應(yīng)增多,勢必造成結(jié)焦。為了有效解決該問題,利用大檢修之際將沉降器中ⅰ,ⅱ級旋風(fēng)分離器連接型式改造為直聯(lián)結(jié)。裝置于2012年6月10日一次性開車成功,經(jīng)過一個月的連續(xù)運行,運行良好,產(chǎn)品質(zhì)量達標,綜合商品率提高1.81%,油漿固含量全面達標,為裝置長周期安全運行奠定了基礎(chǔ)。

作業(yè)指導(dǎo)書 編號：sq01-b-06 工程名稱：宿遷凱迪生物質(zhì)能熱電廠2×12mw機組工程 作業(yè)項目名稱：分離器組合安裝 編制單位：安徽電建一公司宿遷凱迪項目部安裝工程處 批準： 安全： 質(zhì)量： 技術(shù)： 審核： 編制： 時間： 時間： 時間： 時間： 時間： 時間： 出版日期年月日版次第一版 目錄 1作業(yè)任務(wù)..................................................................................................................................1 2編寫依據(jù)...............................................................................

旋風(fēng)分離器的設(shè)計 姓名：顧一葦 班級：食工0801 學(xué)號：2008309203499 指導(dǎo)老師：劉茹 設(shè)計成績： 華中農(nóng)業(yè)大學(xué)食品科學(xué)與技術(shù)學(xué)院 食品科學(xué)與工程專業(yè) 2011年1月14日 目錄 第一章、設(shè)計任務(wù)要求與設(shè)計條件,,,,,,,,,,,,,（3） 第二章、旋風(fēng)分離器的結(jié)構(gòu)和操作,,,,,,,,,,,（4） 第三章、旋風(fēng)分離器的性能參數(shù),,,,,,,,,,,,,（6） 第四章、影響旋風(fēng)分離器性能的因素,,,,,,,,,,,,（8） 第五章、最優(yōu)類型的計算,,,,,,,,,,,,,,,,,（11） 第六章、旋風(fēng)分離器尺寸說明,,,,,,,,,,,,,,,（19） 附錄 1、參考文獻,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,（20） 任務(wù)要求 1.除塵器外筒體直徑、進口風(fēng)速及阻力的計算 2.旋風(fēng)分離器的選型 3.旋風(fēng)分離器設(shè)計說

畢業(yè)設(shè)計(論文) ` 院系動力工程系 專業(yè)班級熱能與動力工程專業(yè)043班 學(xué)生姓名楊文虎 指導(dǎo)教師陳海平 二○○八年六月 題目cfb鍋爐旋風(fēng)分離器運行 特性分析 華北電力大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） i cfb鍋爐旋風(fēng)分離器運行特性分析 摘要 近年來，循環(huán)流化床（cfb）燃燒以其特有的清潔、高效的優(yōu)點飛速發(fā)展，得到了越 來越廣泛的應(yīng)用。旋風(fēng)分離器作為氣固分離設(shè)備用于工業(yè)生產(chǎn)已有百余年歷史。由于其對 大于5μm的非微細顆粒的較高分離效率、相對簡單的整體結(jié)構(gòu)及相對低廉的運行維護費用 等突出優(yōu)勢而被各行業(yè)廣泛應(yīng)用。循環(huán)流化床（cfb）燃燒技術(shù)的飛速發(fā)展又為旋風(fēng)分離 器開辟了更加廣闊的應(yīng)用空間。 分離器是循環(huán)流化床鍋爐的關(guān)鍵設(shè)備之一。良好的灰循環(huán)保證了爐膛溫度均勻。分離 器效率的高低，對進入固體顆粒中微粒子的捕獲率有很大的影響，繼而會影響爐膛傳熱、 石灰石的利用

某煤礦自備電廠一臺型號為ug-35/3.82-m35的循環(huán)流化床煤泥鍋爐,其使用的下排氣旋風(fēng)分離器實際運行時分離效率偏低,飛灰可燃物較多,造成較大的鍋爐熱效率損失,為解決這一問題對鍋爐的下排氣旋風(fēng)分離器設(shè)計了改造方案,對方案的可行性進行了數(shù)值模擬,并對鍋爐的下排氣旋風(fēng)分離器進行了工程改造。改造后的下排氣旋風(fēng)分離器實際運行中分離效率大幅度提高,捕集的固體微粒粒度變細,提高了循環(huán)流化床的物料循環(huán)倍率,降低了飛灰含炭量,也提高了鍋爐運行效率。

為了準確預(yù)測和計算天然氣輸氣管線用旋風(fēng)分離器的壓降,在歸納常壓下單管和多管旋風(fēng)分離器的壓降計算公式,以及現(xiàn)場測量高壓下多管旋風(fēng)分離器的壓降基礎(chǔ)上,建立了高壓下多管旋風(fēng)分離器的壓降計算模型。利用實驗驗證壓降模型的可靠性,實驗結(jié)果表明,常壓下單管、多管旋風(fēng)分離器和高壓下多管旋風(fēng)分離器的壓降計算模型都能準確地計算出對應(yīng)旋風(fēng)分離器的壓降值,計算值與測量值之間的誤差較小。因此,利用建立的高壓下多管旋風(fēng)分離器壓降計算模型能夠準確地計算出不同壓力和溫度下多管旋風(fēng)分離器的壓降值,從而為天然氣用旋風(fēng)分離器的選型提供技術(shù)支持。

借助fulent軟件,對顆粒相的操作條件及螺旋式旋風(fēng)分離器的幾何參數(shù)與其分離性能的關(guān)系,進行了模擬研究,結(jié)果顯示顆粒的初始位置、入射速度、顆粒粒徑大小及分離器的排氣管直徑d1、阿基米德螺旋線系數(shù)κ、分離區(qū)高度h1均對其分離性能產(chǎn)生較大影響,而排氣管高度h影響較小。

旋風(fēng)分離器是天然氣輸送管道除塵凈化系統(tǒng)中的關(guān)鍵設(shè)備之一,對輸送管道中的高壓閥門、壓縮機的安全長周期運行起著重要作用。針對西氣東輸管道工程的特點,中國石油大學(xué)開發(fā)出了分離效率高、壓降較低、結(jié)構(gòu)簡單緊湊、操作簡便、造價適中的psc-ⅲ旋風(fēng)子及由其組成的大氣量高效低阻的pim-ⅱ型旋風(fēng)分離器,已成功應(yīng)用在西氣東輸管道工程各個站場。該文就西氣東輸管道工程所用pim-ⅱ型旋風(fēng)分離器的特點、結(jié)構(gòu)設(shè)計、主體材料的選擇、制造技術(shù)等問題進行了論述。

循環(huán)流化床鍋爐旋風(fēng)分離器耐磨損改造及效果 吳劍恒莊松田 （福建省石獅熱電有限責(zé)任公司福建石獅362700） [內(nèi)容摘要]介紹兩臺35t/h循環(huán)流化床鍋爐存在的旋風(fēng)分離器磨損情況，對其 磨損原因進行了分析，并采取了改造，取得了良好的效果。 [關(guān)鍵詞]循環(huán)流化床鍋爐；旋風(fēng)分離器；磨損；技術(shù)改造 一前言 某公司的2臺35t/h循環(huán)流化床鍋爐自1998年12月投運以來，已累計運行32909h和 32312h，各項指標均達到設(shè)計要求。但旋風(fēng)分離器磨損嚴重，先后更換3次中心筒和出口 轉(zhuǎn)向室，并對筒體耐磨可塑料進行2次修補，費時費力又耗財，給正常的生產(chǎn)經(jīng)營帶來較 大的不良影響。 本文分析了這2臺35t/h循環(huán)流化床鍋爐旋風(fēng)分離器（含筒體、中心筒、出口轉(zhuǎn)向室） 的磨損原因，先后采取了更換分離器材質(zhì)以及“龜甲網(wǎng)＋純剛玉耐磨耐火可塑料”，取得了 良好的效果

分析了循環(huán)流化床鍋爐高溫旋風(fēng)分離器耐火磚脫落的原因,主要是分離器溫度驟變、耐火磚固定裝置設(shè)計不合理和托磚鐵變形引起的,對此提出了鍋爐點火啟動、停爐、設(shè)備故障和機組甩負荷等方面的防范措施。

文章采用有限元法對旋風(fēng)分離器的切向矩形接管段進行了應(yīng)力計算,并進行了強度評定。由于筒體開矩形孔并接切向接管導(dǎo)致接管與筒體連接區(qū)域應(yīng)力分布復(fù)雜,矩形接管與筒體相切部位變形最大且沿徑向被拉伸;該筒段應(yīng)力最大處在筒體與切向接管連接處的內(nèi)壁面;依據(jù)jb4732對危險截面進行了應(yīng)力強度評定,結(jié)果表明該旋風(fēng)分離器切向矩形管強度滿足安全要求。圖5表2參9

旋風(fēng)分離器安裝檢驗批施工質(zhì)量驗收表 機組工程編號：性質(zhì)：表4.15.7 分項工程名稱 工序檢驗項目性質(zhì)單位質(zhì)量標準質(zhì)量檢驗結(jié)果結(jié)論 設(shè)備 檢查 零件材質(zhì) 無錯用，合金部件作光譜 分析并在明顯處標識 外觀無嚴重銹蝕、損傷、變形 表面平整度偏差mm≤3 長度偏差mm≤10 設(shè)備圓周周長偏差mm≤10 直徑偏差mm≤10 筒體 安裝 橢圓度偏差mm≤15 組合對口mm 對口間隙均勻，端頭氣割 表面修理平整，對口錯位 ≤1，且端面應(yīng)加工坡口 標高偏差mm≤10 筒體縱橫中心偏差mm≤10 旋風(fēng)分離器中心垂直度偏差主控mm≤10 煙氣進入口角度偏差主控度≤0.5 內(nèi)筒 安裝 相對外筒中心偏差mm≤3 安裝角度偏差主控度≤0.5 標高偏差mm≤3 掛鉤安裝位置符合圖紙要求 掛鉤與內(nèi)筒接觸主控1

運用七孔球探針對直切型旋風(fēng)分離器及入口加擋板結(jié)構(gòu)進行了流場的測量,并對其內(nèi)部流場進行了研究,指出了隨擋板角度變化,流場的變化規(guī)律,結(jié)果表明隨擋板角度變大,切向速度提高,切向速度峰值位置沿徑向外移,下行流的軸向速度提高,上行流的軸向速度降低。

利用cfd技術(shù)模擬研究了排氣管結(jié)構(gòu)對矩形進口方形旋風(fēng)分離器的阻力和分離特性的影響機理。其中氣相模型采用雷諾應(yīng)力湍流模型(rsm),顆粒相采用隨機軌道模型。首先將計算結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)作對比,表明模型計算結(jié)果可靠。結(jié)果表明,分離器內(nèi)部排氣管和分離器壁面間的區(qū)域為強旋湍流區(qū),靠近分離器壁面和排氣管壁面的區(qū)域旋流強度較弱。方形的排氣管結(jié)構(gòu)使方形旋風(fēng)分離器的效率提高而阻力降低。其原因是改變排氣管的結(jié)構(gòu)影響分離器內(nèi)的流動特點和湍動能的分布,從而影響了分離效率和阻力損失。排氣管下方的分離器錐體區(qū)域出現(xiàn)回流,排氣管為圓管時回流的范圍和速度較大,導(dǎo)致小顆粒易于隨氣流向上運動進入排氣管逃逸,使分離效率較小;且排氣管為圓管時分離器內(nèi)的湍流動能也較大,是造成阻力損失較大的原因。合理設(shè)計分離器的出口結(jié)構(gòu)以改變分離區(qū)的湍動能分布是減小能量損失的著眼處。

借助計算流體力學(xué)軟件fluent,采用rsm模型,對螺旋式旋風(fēng)分離器內(nèi)的三維強旋流場進行了數(shù)值模擬.通過數(shù)值模擬,分析分離器內(nèi)的速度特性、壓力特性和湍流特性.結(jié)果表明,該型旋風(fēng)分離器內(nèi)流場較為穩(wěn)定,但在螺旋通道的中心區(qū)域流動較為復(fù)雜,且局部區(qū)域存在回流和二次流.分析還發(fā)現(xiàn),回流增大了中心區(qū)域的流動阻力,且該型分離器的能量損失主要發(fā)生在中心區(qū)域及壁面處.

循環(huán)流化床鍋爐旋風(fēng)分離器中的事故分析 趙海超何強龍 【摘要】旋風(fēng)分離器是循環(huán)流化床鍋爐中的重要設(shè)備，在控制床溫床壓、減小煙道受熱面的磨損、燃料的 充分燃燒、鍋爐效率等方面發(fā)揮了重要作用。本文主要介紹了循環(huán)流化床鍋爐旋風(fēng)分離器的概念及運行當 中遇到的問題并提出了相應(yīng)的解決措施。 【關(guān)鍵詞】循環(huán)流化床鍋爐回料閥受熱面燃燒磨損 accidentanalysisandsolutionsofcycloneofthecirculatingfluidizedbedboiler zhaohaichaoheqianglong [abstract]cyclone,animportantequipmentofthecirculatingfluidizedbedboiler,canplayakeyroleinthe control

分宜100MW循環(huán)流化床鍋爐旋風(fēng)分離器分離效率的計算

為了適應(yīng)市場對低膨脹材料的要求,由中國科學(xué)院上海硅酸鹽研究所研制的向紹興瓷廠技術(shù)轉(zhuǎn)讓,由雙方共同完成擴大試驗并使之商品化的"低膨脹微晶陶瓷板"于九月十二日在紹興通過了省級技術(shù)鑒定.低膨脹微晶陶瓷是基于其主晶相-β鋰輝石固溶體有很低的熱膨脹這一特征.因此生產(chǎn)的面板具有很低的熱膨脹系數(shù)

由中國科學(xué)院上海硅酸鹽研究所研制的向紹興瓷廠技術(shù)轉(zhuǎn)讓并由雙方共同完成擴大試驗并使之商品化的“低膨脹微晶陶瓷板”于九月十二日在紹興通過了省級技術(shù)鑒定。低膨脹微晶陶瓷是基于其主晶相——β鋰輝石固溶體有很低的熱膨脹這一特征。因

德陽東方一力機電公司供應(yīng)高效耐磨耐腐內(nèi)襯陶瓷耐磨鋼管 內(nèi)襯陶瓷耐磨鋼管性能介紹 陶瓷鋼管與傳統(tǒng)的鋼管、耐磨合金鑄鋼管、鑄石管以及鋼塑、鋼橡管等有著本質(zhì)性區(qū)別。 陶瓷鋼管外層是鋼管，內(nèi)層是剛玉。剛玉層維氏硬度高達100—1500（洛氏硬度為90-98）， 相當于鎢鈷硬金。耐磨性比碳鋼管高20倍以上，它比通常粘接而成的剛玉砂輪性能優(yōu)越得 多。現(xiàn)在剛玉砂輪仍是各種磨床削淬火鋼主要砂輪。陶瓷鋼管中剛玉層可把剛玉砂輪磨損掉。 陶瓷鋼管抗磨損主要是靠內(nèi)層幾毫米厚的剛玉層,其莫氏硬度為9,僅次于金剛石和碳化硅， 在所有氧化物中，它的硬度是最高的。 內(nèi)襯陶瓷耐磨鋼管是采用自蔓延高溫合成——離心法制造的，陶瓷鋼管中剛玉熔點為 2045℃，剛玉層與鋼層由于工藝原因結(jié)構(gòu)特殊，應(yīng)力場也特殊。在常溫下陶瓷層受壓應(yīng)力， 鋼層受到拉應(yīng)力，二者對立統(tǒng)一，成一個平衡的整體。只有溫度升高到400℃以上，

近日,安徽省合肥工業(yè)大學(xué)材料學(xué)院主持的國家科技攻關(guān)重大項目——納米tin、ain改性的tic基金屬陶瓷刀具制造技術(shù)通過國家有關(guān)部門的鑒定,這標志著我國利用納米材料研制的新型陶瓷刀具正式誕生。