雙盤式漸開線測試儀齒廓偏差測量采樣分析

為了保證漸開線修形后的曲線連續(xù)性,不致出現(xiàn)新的沖擊點,用圓弧蛻變曲線逼近理論修形后的漸開線,利用優(yōu)化參數(shù)修整出圓弧蛻變砂輪曲線,用成形法磨削漸開線齒輪,以期獲得性能更優(yōu)良的齒輪。

分析了雙盤式漸開線測量儀中測點位置偏差對漸開線齒形測量的影響,探討了高精度調整測點位置的兩種方法:試驗調整法與誤差補償調整法。試驗調整法是根據(jù)測點偏離導軌平面測量漸開線齒形時,測量結果中齒形角小于實際值的原理,調整測頭處于不同位置并測量漸開線齒形,齒形角最大的測量曲線對應的測點位置即為最佳位置。誤差補償調整法是在測點處于高于導軌平面的兩個位置時,分別測量同一漸開線齒形,通過對測點偏移量逐次試值,補償兩次測量結果,使得測量結果中齒形偏差相同,獲得測頭偏移量。分析得出,上述兩種方法調整測頭位置的極限偏差分別為±0.010mm和±0.015mm,均可滿足1級(gb/t10095.1-2001)漸開線齒形的測量要求。

利用車床對漸開線多頭蝸桿進行拋齒操作,通過相對滑動和拋光劑的作用,達到拋光的目的。

在齒輪若干精度指標的測試中,漸開線圓柱齒輪的齒形檢驗是一個難度較大的測試技術問題。對于1級精度(gb/t10095.1-2001)圓柱齒輪漸開線齒形的測量,目前的測量儀器并不成熟。雙盤式漸開線測量儀測量過程完全符合漸開線展成原理,具有結構簡單,測量誤差源少等特點,它的關鍵零部件均由超精加工制作。文中介紹了雙盤式漸開線測量儀及其數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的研制,通過對主要誤差源進行補償后,雙盤式漸開線測量儀可用于1級漸開線圓柱齒輪齒形的測量。

變位系數(shù)0l(取分圓直徑一半） 模數(shù)2.5實際取值l（100 分度圓直徑50齒向公差l100 基本齒槽寬e3.926990817齒向公差 精度等級6綜合公差λ 公差單位1）1.707814174綜合公差λ（取整） 公差單位2）0.713884694選用配合 總公差（t+λ）114.0838238esv 總公差（t+λ）(取整）114作用齒槽寬最小值evmin l（分圓周長一半）78.53981634實際齒槽寬最大值emax 齒距累積公差（fp）56.81134627作用齒槽寬最大值evmax 齒距累積公差（fp）57實際齒槽寬最小值emin 齒形公式因數(shù)3.125 齒形公差ff37

代號單位公式數(shù)值（例題） π3.141592654 m必須填寫2.5 z必須填寫30 αd必須填寫30 g必須填寫9 必須填寫h/h 必須填寫6 必須填寫6 esv查表（必須填寫）0 d75 db64.95190528 p7.853981634 cf0.1×m0.25 30圓齒根dei78.75 30平齒根dei79.5 37.5圓齒根dei78.5 45圓齒根dei78 0 從it12、it13或 it14中選取 30平齒根和圓齒根dfimin78 37.5圓齒根dfimin77.75 45圓齒根dfimin77.5 dii 30圓齒根和平齒根dii72.68725649 37.5圓齒根dii72.90683669 45圓齒根dii73.12919523 e3.926990817 emax 公差等級

根據(jù)英制漸開線花鍵的標準,推導出外花鍵弧齒厚和內花鍵弧齒槽寬的幾何參數(shù)及測量的若干計算式。進而探尋出外花鍵跨棒距與弧齒厚和量棒直徑,內花鍵棒間距與齒槽寬和量棒直徑之間一系列偏差的計算關系式,并舉例說明,該方法對一系列花鍵尺寸可系統(tǒng)、準確、方便、快捷地進行設計、計算與測量。

由于在雙盤式漸開線測量儀中,基圓盤與導軌間的滑移是影響測量精度的重要因素,而有效控制輪軌間的摩擦力可解決基圓盤滑移,本文分別采用傳動繩與傳動帶驅動基圓盤滾動,分析了在不同測量力情況下基圓盤與導軌間的摩擦力及其對滑移的影響。結果顯示,當采用傳動繩驅動測量力為0.7n及采用傳動帶驅動測量力為0.2n,基圓盤順時針轉動測量漸開線時,輪軌間的摩擦力分別為0.02n與0.07n,此時基圓盤滑移對漸開線測量影響可以忽略。另外,增加基圓盤組件的配重也能夠有效減小基圓盤滑移,此時基圓盤順時針與逆時針轉動測得的漸開線齒形的差異為0.06μm。

漸開線花鍵變位系數(shù)的計算

gb/t17855-1999花鍵強度計算 術語代號單位數(shù)值 1輸人轉矩tn*m2203.615385 2輸人功率pkw15模數(shù)2.5 3轉速nr/min65齒數(shù)13 4名義切向力f1n135607.1006壓力角30° 5分度圓直徑dmm32.5屈服強度1250mpa 6平均圓直徑dmmm拉伸強度1390mpa 7單位載荷wn/mm240.9009109輸入功率15kw0.866025 8齒數(shù)z-13轉速65r/min 9結合長度lmm50結合長度50mm 10壓軸力fn01、輸入轉矩2203.61538n*m 11壓力角a°302、單位載荷240.900911mpa 12彎矩mdn*

漸開線花鍵計算方法[1] 模數(shù)m=3齒數(shù)z=15標準壓力角αd=30°配合代號：h7/h7 分度圓直徑d=m×z=45基圓直徑db=m×z×cos(αd)=38.9711 周節(jié)p=π×m=9.42477796076937內花鍵大徑dei=m×(z+1.5) =49.5外花鍵作用齒厚上偏差esv=0(根據(jù)>1463頁表9-1-49或由公差代號計算)外花鍵漸開線起始圓直徑 最大值：dfemax= 2×((0.5db)^2+(0.5dsin(αd)-(hs-0.5esv/tan(αd))/sin(αd))^2)^0.5= 41.8669(其中hs=0.6m=1.8)內花鍵小徑dii=dfemax+2cf)= 42.47(其

目前,由于交流采樣測量裝置在電力系統(tǒng)中得到廣泛的應用,就需要我們加強交流采樣測量裝置管理,以此規(guī)范校驗方法,使國網公司組織有關專家編制完成了《交流采樣測量裝置校驗規(guī)范》和《交流采樣測量裝置校驗作業(yè)指導書》。根據(jù)國網公司[2005]347號文件精神,并根據(jù)目前交流采樣測量裝置的應用以及維護管理情況,我們分析了關于交流采樣測量裝置的測試方法、監(jiān)督方法,并加以實施。下面是關于實施的相關內容。

漸開線花鍵拉刀設計計算1800c-216 序號計算項目符號計算公式或選取方法精度計算例計算例計算例 1模數(shù)m2.52.54 2齒數(shù)z161621 3分度圓直徑df404084 4分圓壓力角αf300.5235990.5235990.52359878 invαf0.0537510.0537510.05375149 5外圓直徑de46(+0.170)dmax46.1746.1790.06 6內圓直徑di40(+0.050)404080.2 7分圓弧齒槽寬sf5.37(+0.085+0.035)5.4555.4556.383 8預加工孔徑do40(+0.050)domin404079.7 9拉削長度lo50.750.750 10工件長度l138138

偶數(shù)齒 序號參數(shù)名稱代號參數(shù)值 1模數(shù)m3 2齒數(shù)z16 3分度圓壓力角α20 4分度圓壓力角的弧度值rad0.34906585 5分度圓漸開線函數(shù)值invα0.014904384 6基圓直徑db45.1052458 7量棒直徑dri5.176 8最大棒間距mmax45.377 9最小棒間距mmin45.178 αmax*0.468521785 αmin*0.460651861 invαmax*0.037585868 invαmin*0.035609044 12實際齒槽寬最大值emax6.5968954 13實際齒槽寬最小值emin6.502007818 根據(jù)漸開線內花鍵棒間距反算齒槽寬 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開線函數(shù)初值 奇數(shù)齒 參數(shù)值 1.5 19 30 0.523598776 0.053

偶數(shù)齒 序號參數(shù)名稱代號參數(shù)值 1模數(shù)m2 2齒數(shù)z32 3分度圓壓力角α30 4分度圓壓力角的弧度值rad0.523598776 5分度圓漸開線函數(shù)值invα0.053751494 6基圓直徑db55.42562584 7量棒直徑dre3.794 8最大跨棒距mmax69.619 9最小跨棒距mmin69.508 αmax*0.569788989 αmin*0.567147024 invαmax*0.0708819 invαmin*0.069803769 12實際齒厚最大值smax2.998597475 13實際齒厚最小值smin2.929597122 根據(jù)漸開線外花鍵跨棒距反算齒厚 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開線函數(shù)值 奇數(shù)齒 參數(shù)值 1.5 25 30 0.523598776 0.0537

根據(jù)產品漸開線圓柱齒輪齒頂修形的需要,提出了一種修形梳齒刀的齒形計算方法。在autocad中運用autolisp語言進行編程,模擬了修形梳齒刀切齒的展成過程。在實際生產之前即可檢驗刀具設計的合理性,為類似大模數(shù)齒輪修形刀具的設計提供了一種解決方法。

本文給出了一種別于傳統(tǒng)設計方案的漸開線齒形硬質合金插齒刀設和相應ｃａｄ／ｃａｍ的數(shù)學模型，并通過實例計算驗證了新方案的優(yōu)越性，制造模型的可靠性。

關于硬質合金漸開線型插齒刀CAM模型的研究

討論了渣漿泵上所采用的圓弧線、對數(shù)螺線和漸開線型線葉片的優(yōu)缺點.根據(jù)對漸開線性質和幾何關系的研究,并通過大量嚴格的運算和推導,得到了新坐標系中半徑為r的圓弧線和漸開線的交點方程、葉片漸開線型線起點和終點的展開角方程,以及漸開線型線設計計算的有關公式.提出了潛水污水泵葉片漸開線型線的具體設計計算方法,列舉了兩個計算實例.實例表明,漸開線型線葉片應用于潛水污水泵能滿足設計要求,并已在實踐中取得了良好的效果.

輸入 單位 t——傳遞轉矩，n*mm180000 z——花鍵的齒數(shù)8 l——齒的工作長度mm90 ——平均圓的直徑，矩形花鍵漸開線花鍵mm48 d——矩形花鍵為大徑，漸開線花鍵為分度圓直徑mm50 h——鍵齒工作高度mm1 各齒載荷不均勻系數(shù)一般取0.7-0.8，齒多時去偏小值0.7 花鍵連接許永擠壓應力，見表（5-3-33）mpa35 許用壓強見表（5-3-33）mpa30 擠壓應力靜連接mpa14.88095 p壓強動連接mpa14.88095 靜連接校核合格 動連接校核合格 矩形花鍵d46 矩形花鍵d50 48 c為倒角尺寸0.5 矩形花鍵h1 漸開線花鍵角度37.5或4537.5 漸開線花鍵m模數(shù)

我廠新試制的一種工件,其內孔為螺旋漸開線花鍵(見圖),其參數(shù)為m_n=1.75、α=20°、β=30°、z=10。由于是螺旋花鍵,不能在一般拉床上拉削。在樣品試制中,曾通過車削加工出漸開線花鍵。但車削加工精度低,勞

0introductionthenewdesignandmanufacturemodelforcarbidegearshapertoolshavebeendiscussedin[1]and[2]respectively.becausethegearshapingintheabovemodelinofnon-rectilineartype,themodificationfortheshapingcannotbedoneinthecountryforthetimebeing,itisnecessarytoconsiderthatthegearcuttingedgecurveisofrectilineartype,thatis,someinvolute,whichapproximatetheplaneprofilecurveofthetoolwhichisperpendiculartotheaxial,maybemadeuseoftoreplacethecut-