圓孔擴張理論頂部加箍碎石樁承載力計算

碎石樁是一種散體材料樁，在石油化工儲罐工程中廣泛使用，是一種經(jīng)濟有效的地基處理方法。目前碎石樁有多種成樁方法，如振沖碎石樁、振動沉管碎石樁、柱錘沖擴碎石樁等。本文對確定碎石樁復(fù)合地基承載力的7種方法從基本假設(shè)、計算模型、計算參數(shù)、計算公式等方面進行探討，通過工程實例，將7種計算方法的計算結(jié)果與實驗結(jié)果進行了對比。

沉管擠密抗拔防浮碎石樁的抗拔承載力計算分析——基于現(xiàn)場試驗檢測結(jié)果，分析了沉管干振擠密抗拔防浮碎石樁在砂土中的抗拔破壞模式和應(yīng)力傳遞機理，運用極限平衡原理研究了抗拔承載力，得到了極限抗拔承載力計算公式，并利用公式對工程實測結(jié)果進行了分析比較，...

基于現(xiàn)場試驗檢測結(jié)果,分析了沉管干振擠密抗拔防浮碎石樁在砂土中的抗拔破壞模式和應(yīng)力傳遞機理,運用極限平衡原理研究了抗拔承載力,得到了極限抗拔承載力計算公式,并利用公式對工程實測結(jié)果進行了分析比較,表明兩者較為一致?，F(xiàn)場試驗表明,未達破壞荷載前,抗拔碎石樁的抗拔承載力與變形有較明顯的線性關(guān)系;抗拔碎石樁破壞性狀明顯,能明確得到抗拔碎石樁的破壞荷載。

采用鉆孔灌注樁700周長up=2.198(m)面積ap=0.38465(m2) 樁端持力層為8-3層,樁進入持力層深度為1米巖石單軸飽和抗壓強度標(biāo)注值=18370(kpa) 樁端承載力特征值=3356.36(kn) 5-6單樁承載力計算表 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 1填土01.620000.3600.19000002.0501.1301填土 2粉質(zhì)粘土250000000000000002粉質(zhì)粘土 3粘土夾粉質(zhì)粉土25001.52380

q80樁徑d(m)土層極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值q60樁徑d(m)土層極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值 0.51400274.750.51400274.75 土層土層深度d(m)極限側(cè)阻力值qsikd*3.14*q*d土層土層深度d(m)極限側(cè)阻力值qsikd*3.14*q*d 2-1層04802-1層0480 2-2層13.320417.622-2層13.320417.62 2-3層03602-3層0360 2-4層12.744877.3162-4層6.744462.836 3層3層 4-1層4-1層 5-2層5-2層 6層6層 7層7層 8層8層 樁長26樁長20 1294.936880.456 274.75274.75 1569.6861155.206

混凝土軸心抗壓值(kn/m3) c15c20c25c30c35c40c45c50 72009600119001430016700191002110023100 表6.2.4-2 ρp0.050.100.150.200.250.300.350.400.45 γp1.021.051.081.121.181.241.301.411.50 γs1.641.701.751.791.821.831.801.761.69

摘要：軟弱地基是一種不良地基。由于軟土具有強度較低、壓縮性較高和透水性很小等特性， 因此在軟土地基上修建建筑物，必須重視地基的變形和穩(wěn)定問題。在軟弱土地基上的建筑物 往往會出現(xiàn)地基強度和變形不能滿足設(shè)計要求的問題，因而常常需要采取措施，進行地基處 理。處理的目的是要提高軟弱地基的強度，保證地基的穩(wěn)定，降低軟弱土的壓縮性，減少基 礎(chǔ)的沉降和不均勻沉降。目前針對軟弱地基的不同構(gòu)成有很多不同的處理方法，本文結(jié)合作 者多年的工程實踐，對用松木樁處理軟弱地基的問題作一些探討。 一.軟弱地基的種類及常見的處理方法 軟弱地基的種類很多，按成因一般可分為人工填土類地基；海相、河流相和湖相沉積而 成的含淤質(zhì)粘土類地基；各種山前沖積、洪積相所形成的夾卵石、漂石的粘土類地基。復(fù)雜 的成因造成了它們在物理力學(xué)性能上的復(fù)雜性，它們的共同特點是承載力低、壓縮性高。目 前對厚度較大

巖層強度frk(kpa)層厚(m)c2土層摩阻力qik(kpa) 第1層558080.030 第2層000.030 第3層0000 第4層0000 第5層0000 第6層0000 第7層0000 第8層0000 第9層0000 第10層0000 樁尖巖層強度(kpa)5580 c10.3 ζs側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)0.8 樁直徑(m)1.5 樁尖面積a(m2)1.76715 樁身周長u(m)4.7124 土層(不含全、強風(fēng)化巖層)巖層(不含全、強風(fēng)化巖層) 嵌巖樁單樁承載力 層厚(m) 10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 樁尖端承力2958.209 巖層摩阻力6310.8461 土層摩阻力0 單樁承載力9269.06 單樁承載力9269.06 不含全、強風(fēng)化巖層

北京世紀(jì)旗云軟件技術(shù)有限公司 地址：北京市海淀區(qū)太月園10號樓2403室郵編：100088 email：support@sjqy.com.cn電話：010-82050979傳真：010-82050496 單樁承載力計算書 項目名稱_____________構(gòu)件編號_____________日期_____________ 設(shè)計_____________校對_____________審核_____________ 一、設(shè)計資料 1.基樁設(shè)計參數(shù) 成樁工藝:混凝土預(yù)制樁 承載力設(shè)計參數(shù)取值:根據(jù)建筑樁基規(guī)范查表 孔口標(biāo)高0.00m 樁頂標(biāo)高-1.00m 樁身設(shè)計直徑:d=0.80m 樁身長度:l=18.00m 粉砂 1 0 . 0 0 粘性土 4 . 2 0 粉砂 6 . 6 0 淤泥質(zhì)土 3

單樁抗拔承載力特征值:實?。?00kn 抗拔樁樁芯砼高度計算(φ500mm，內(nèi)徑φ250mm): 樁內(nèi)直徑φ210mm 樁芯砼灌注長度3m 抗拔承載力設(shè)計值400kn 樁芯砼強度等級c25 樁芯砼與樁內(nèi)壁粘結(jié)強度設(shè)計值?n0.3n/mm^2 樁芯砼抗拉計算值=0.202204024n/mm^2<?n=0.3n/mm^2 滿足砼抗拉要求! 抗拔樁鋼筋計算: 實配鋼筋直徑:22mm 鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值?yk360n/mm^2 實配鋼筋根數(shù):6實配配筋面as2279.64mm^2 樁芯砼抗拉計算值=:175.47n/mm^2<?yk360n/mm^2 滿足鋼筋抗拉要求! 接樁節(jié)點焊縫計算 對接焊縫受拉強度設(shè)計值?tw120n/mm^2 對接焊縫厚度10mm 樁直徑φ210mm 抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值400kn 對接焊縫抗拉計算值6

樁基計算 一、單樁承受豎向荷載pi 1、泵站 根據(jù)應(yīng)力計算結(jié)果，應(yīng)力最大值為完建期，應(yīng)力值相對其它工況大很多，應(yīng)此以此工況算樁基承受荷載， 此時基底壓力不均勻系數(shù)為1.25，及偏心很小，不用按偏壓計算豎向荷載。因此，可按應(yīng)力均勻計算單樁所受荷載。 底板底面最大應(yīng)力σmax＝134.1kpa 底板面積a＝633.78m2 底板豎向總荷載g＝σmax*a（按施工分縫面積計算） =84989.9kn 樁數(shù)n＝24（按施工分縫面積計算） 單樁所受最大豎向荷載 pi＝3541.246kn 結(jié)果偏大，偏安全 2、水閘 說明：根據(jù)應(yīng)力計算結(jié)果，應(yīng)力最大值為地震工況，基底壓力不均云系數(shù)為1.15，偏心距為0.19，很小， 不用按偏壓計算豎向荷載，所以，可按應(yīng)力均勻計算單樁所受荷載。 底板底面最大應(yīng)力＝74kpa 底板面積＝218.96m2 底板豎向總荷載g＝

摩阻力端阻力 鉆孔號 人工填 土 淤泥質(zhì)粉砂/ 淤泥質(zhì)土 粉砂 中砂(稍 密) 中砂（密 實） 殘積土 強風(fēng)化砂 質(zhì)泥巖 up∑qsialiqpaap qsa=0qsa=22qsa=26qsa=30qsa=40qsa=0qsa=85qpa=2300 zk105.27.717.10001299451 zk202.37.218.90001264451 zk302.28.117.90001250451 zk402.67.917.80001251451 zk502.17.918.30001257451 zk602.1187.21.1001215451 zk702.27.918.10001251451 zk801.87.918.700012

北京世紀(jì)旗云軟件技術(shù)有限公司 地址：北京市海淀區(qū)太月園10號樓2403室郵編：100088 email：support@sjqy.com.cn電話：010-82050979傳真：010-82050496 單樁承載力計算書 項目名稱_____________構(gòu)件編號_____________日期_____________ 設(shè)計_____________校對_____________審核_____________ 一、設(shè)計資料 1.基樁設(shè)計參數(shù) 成樁工藝:干作業(yè)鉆孔樁 承載力設(shè)計參數(shù)取值:根據(jù)建筑樁基規(guī)范查表 孔口標(biāo)高0.00m 樁頂標(biāo)高-1.40m 樁身設(shè)計直徑:d=0.80m 樁身長度:l=6.00m 紅粘土 3 . 0 0 紅粘土 3 . 0 0 紅粘土 3 . 0 0 孔口標(biāo)高 2.巖

0.000標(biāo)高102.96m樁長l=11.70m 樁頂標(biāo)高100.56m 樁底標(biāo)高88.86m 埋深(m)厚度側(cè)摩阻力端阻力 土層層底標(biāo)高mli(m)qsik(kpa)qsik*liqpk(kpa) 雜填土 1(雜填土)98.861.70711.90 2(粉質(zhì)粘土)94.864.001766.00 3(粉質(zhì)粘土)90.864.002392.00 5(砂質(zhì)粘土)89.861.002020.003000 ∑li=10.70∑qsik*li=189.90 樁徑(d)=0.40m 周長(up)=1.256m 截面積(ap)=0.126㎡ qsa=up∑qsia*li238.51kn qpa=qpa*ap376.80kn ra(單樁豎向承載力特征 值)=(qsk+qpk)/2

愛這城2#樓樁基計算表 根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》jgj94-2008，k=2， quk=qrkra=quk/k 樁d(mm)l 擴孔尺寸 afrk(mpa)hr(mm)zpap(mm2)rpk(kn)ra=quk/k樁身面積ap樁身承載力kn樁身配筋嵌巖深度 wzj113008.501.5001d0.9513377001906.2953133770012734.90413.3771300 wzj28000506.5001d0.956358503926.419635024004782.8485.024850 wzj380001006.5001d0.957850004847.424245024004782.8485.024900 wzj480001506.5001d0.

復(fù)合地基是指由基體(樁間土)和加固體(樁)構(gòu)成的地基載體,可分為剛性樁復(fù)合地基和柔性復(fù)合地基,與均質(zhì)地基和柱基礎(chǔ)不同的是加固區(qū)是由基體和加固體構(gòu)成,是非均質(zhì)的異向結(jié)構(gòu),在荷載的作用下,樁體和增

為了研究豎向管式格柵加筋碎石樁承載力的計算方法,根據(jù)其受力特性,提出可能發(fā)生破壞的3種模式:樁頂鼓出破壞、格柵套筒下方碎石樁鼓出破壞和樁端刺入破壞?；赽rauns的計算方法,給出了樁頂鼓出破壞模式的承載力計算公式,推導(dǎo)出了格柵套筒下方碎石樁鼓出破壞模式的單樁極限承載力的理論計算方法,給出了根據(jù)格柵抗拉強度來判斷破壞模式的計算公式。對現(xiàn)場試驗的算例進行了復(fù)核驗算,將計算結(jié)果與現(xiàn)場靜載荷實驗結(jié)果進行了比較,兩者吻合較好。

[收稿日期]2005—07—23 [基金項目]教育部高等學(xué)校博士學(xué)科點專項基金(20020532008)。 [作者簡介]楊明輝(1978—),男,湖南邵陽人,博士研究生,主要從事樁基礎(chǔ)及復(fù)合地基計算研究。 土工格室+碎石樁復(fù)合地基承載機理及 承載力計算方法探討 楊明輝1,王　娟2,趙明華1 (1.湖南大學(xué)巖土工程研究所,湖南長沙　410082;　2.北京燕化石油公司塑料分公司,北京　102500) [摘　要]針對土工格室+碎石樁復(fù)合地基這一新型地基處理方式,首先,全面分析了其獨特的承載機理,在 此基礎(chǔ)上,著重對其承載力計算進行了研究。將該結(jié)構(gòu)分為上下兩部分分別考慮,對于底層的碎石樁復(fù)合地基,引 進圓孔擴張理論,導(dǎo)出了樁體與土體承載過程中的應(yīng)力應(yīng)變計算公式,并充分考慮碎石樁與樁間土的相互作用及 布

端阻(6-2)標(biāo)準(zhǔn)值特征值分區(qū) 2002145467060753600 孔號2-1土厚2-2土厚2-3土厚3土厚4土厚5土厚6-1土厚6-2土厚有效樁長樁長up*qsk*lqpaaqrara/2 c14.57001.811.701.2810.3511520.08324844.08422.04a- c142.21.70.81.11.11.601.8510.3511493.98324817.98408.99a b23.321.21.40.901.70.61.2310.3511460.26324784.26392.13a+ c153.481.42.90.9001.31.8711.8512.5467.1324791.1395.55

正負零暫定5.600m孔號：16# 外徑d(mm)500樁周長u（m）1.57 內(nèi)徑d1(mm)300樁端凈面積aj(㎡)0.126 壁厚(mm)100空心敞口面積ap1(㎡)0.071 土塞效應(yīng)系數(shù)(人工計算)0.8 土層名稱深度li（m）樁側(cè)極限摩阻力fs（kpa）樁端極限端承力fp（kpa）本段摩擦力（kn） 素填土0.1400 粘土1.51015 淤泥14.9574.5 粘土42080 粘土1116176 礫砂0300 粘土1316208 含粘性土礫砂4.4626115.96 0 0 樁長l（m）49 1051.05 218.54 1269.60 1100 1375 27.5 0.75 2591 成樁工藝系數(shù)ψc 總端阻力（kn） 管樁單樁承載力特征值 總側(cè)摩阻力（k

支架豎向承載力計算： 按每平方米計算承載力， 中板恒載標(biāo)準(zhǔn)值:f=2.5*0.4*1*1*10=10kn； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值nq=(2.5+2)*1*1=4.5kn； 則：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： p1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3kn； 根據(jù)腳手架設(shè)計方案，每平方米由2根立桿支撐，單根承載力標(biāo)準(zhǔn)值為 100.3kn，故：p1=18.3/2=9.15kn<489.3*205=100.3kn。滿足要求。 或根據(jù)中板總重量（按長20m計算）與該節(jié)立桿總數(shù)做除法， 中板恒載標(biāo)準(zhǔn)值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920kn； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值nq=(2.5+2)*20*19.6=1764kn； 則：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： p1=1.2*3920+1.4*1764＝7173kn； 得p1＝7173kn<100.3*506=50750kn。 滿足要求。 支架整體穩(wěn)

抗拔樁是指承受上拔力的樁,主要運用于大型地下室抗浮海上碼頭平臺抗拔、懸索橋和斜拉橋的錨樁基礎(chǔ)、高聳建筑物抗拔等?？拱窝b一般分為兩類,一類是擴孔樁,另一類是等截面樁,擴孔樁的承載力由兩部分組成,一部分是樁側(cè)的摩擦力和樁的自重,另一部分是擴孔部分與土層或巖層的擠壓力,但由于擠壓力較摩擦力而言較小,且較難確定,所以通常情況下忽略不計。等截面抗拔樁的承載力由樁側(cè)摩阻力和樁的自重組成。文章主要研究等截面抗拔樁的承載力情況,首先介紹了理論計算和經(jīng)驗法計算抗拔樁的抗拔承載力,然后利用fortan90編寫程序計算抗拔樁的承載力并研究其可行性。